专利名称：气体/液体流中的气体压力确定的制作方法
技术领域：
本发明涉及气体/液体流中的气体压力确定，并且具体地涉及在漩流气体/液体 流中的气体压力确定。
背景技术：
在油汽工业中确定气_液混合物的气体流量和液体流量是重要的。用于测量这种流量的设备的示例是Schlumberger的Vx 系统(例如，见1999年10 月 I. Atkinson,M. Berard,B. -V. Hanssen,G. Segeral,17thInternational North Sea Flow Measurement Workshop, Oslo Norway 25-28, "New Generation Multiphase Floweters from Schlumberger and FramoEngineering AS”)，所述系统包括垂直安装的文丘里流量 计、双能量伽玛射线滞留量测量装置和相关联的处理器。此系统允许同时计算多相流中的 气体、水和油的体积流量。在Vx 系统中，并且在其它传统的多相流量计中，重要的是知道管线条件下的气 体密度。因此，通常必须确定管线条件下的气体压力。对于如Vx 系统中的非漩流气-液 流来说，在相同管横截面上管壁处的压力和管中心处的压力大致相同，因此，在文丘里喉管 段处的管壁处测量的压力将基本上是所述管壁处的气体压力。GB A2447490中公开了一种多相流量计原理。所述原理基于通过离心力使流动产 生漩流以生成液体环和气体芯。诸如超声波夹装式(clamp-on)转换器的传感器用于测量 文丘里喉管段处的诸如液层厚度和轴向速度的液层特性。由于在大范围流动条件上的被控 制的环型流分布，这可以给出液体流量的直接测量值。然而，对于漩流气-液流来说，在相 同管横截面上管壁处的压力和管中心处的压力明显不同，因此，在管壁处测量的压力将不 再是用于气体密度计算所需的气体芯压力。
发明内容
本发明的实施例至少基于如下认识在诸如两相气/液流的漩流多相流的气体芯 的静态气体压力Pc与其它流动的参数之间存在相互关系。更具体地Pc = F (Pw, α液体，ν切向，ρ液体，ρ气体)其中Pw是导管壁处的流动的静压，α ^^是液层滞留量，是液层切向速度，P #是液体密度，而P 是气体密度。因此，大体上，本发明提供一种相对于导管使用导管内测量的流动参数用于确定 气体芯的静态气体压力的用途，被分离成气体芯和液体外层的漩流气体/液体流流动通过 所述导管，所述流动参数包括液层切向速度、持液率、和导管壁处的流动的静压。例如，本发明的第一方面提供一种用于确定气体/液体流中的静态气体压力的方 法，所述方法包括以下步骤提供导管，被分离成气体芯和液体外层的漩流气体/液体流被 输送通过所述导管；测量导管内的流动参数，测量的流动参数包括液层切向速度、持液率、 和导管壁处的流动的静压；以及由测量的流动参数确定气体芯的静态气体压力。
接下来说明所述用途和方法的任选特征，且任选特征可单独或以任意组合的方式 适用于所述用途和方法。通常，如果水和油密度以及两种液体的诸如水_液比(WLR)的相对百分数(或相 对份额)是给定的或已测量的，则P #是已知。此外，流动的温度τ通常也通过测量是已 知的，藉此，P气体可以通过应用气体定律由P。表示。因此，P。通�？梢越鲇隤w、α碰和ν切 自相关。然而，如果需要，测量的流动参数还可以包括流动的温度和/或WLR，藉此，P。可以 与K、α a#、vt_、T和/或WLR相关。有利地，所述方法允许在不需要将侵入式和潜在不 可靠的探头插入到流动内以测量气体芯的静态气体压力的情况下确定所述压力。不是直接测量测液层切向速度、持液率和壁静压，而是可以间接测量这些流动参 数中的任一个或组合。例如，可以由液层轴向速度的测量值(例如，以超声波的方式)间接 测量液层切向速度。这在以下进一步详细说明，其中对于给定WLR显示了切向速度通常与 轴向速度线性相关。作为另一个示例，可以由液层的厚度的测量值(例如，以超声波的方 式)间接测量持液率，液层的厚度在已知横截面的导管中等于α 的测量值。可选地或另 外，可以由流动混合物密度P 的测量值(例如，使用Y射线或X射线)间接测量持液
，Μ ^云力？昆^^勿 fit P混合物与α液体才目# (艮P，由P混合物=P液体α液体+ P气体(1-α液
#))，可选地或另外，可以由流动混合物复介电常数ε 的测量值(例如，使用无线频率 和/或微波传输和/或反射法)间接测量持液率。可选地或另外，如GB A 2430493中所 公开的，可以由流动混合物ε胃_和P 的组合测量值(例如，使用组合的RF/微波和 Y-射线法)间接测量持液率。因此，可以以超声波的方式测量液层切向速度和/或持液率。有利地，这种测量可 以相对简单并且可靠地执行，并且可以使用稳固的设备。优选地，由液层轴向速度和液层厚 度的超声波测量值分别间接测量液层切向速度和持液率。这允许一个超声波探头获取两个 测量值。然而，用于测量这些参数中的任一个的其它选择包括用于间接测量持液率的Y射 线、X射线或RF/微波(如上所述)。可以通过使用超声波或RF/微波多普勒法测量液层切 向速度。可选地或另外，可以基于来自具有适当空间间距(一个或多个)的多个超声波传感 器、电传感器、或RF/微波传感器、或光学传感器的信号的交叉相关性测量液层切向速度。优选地，导管包括收缩部，所述收缩部具有减少的导管横截面，且在所述收缩部处 测量流动参数。有利地，这种收缩部可以增加流动的漩流并且提高液体/气体分离。例如， 收缩部可以由文丘里管提供。液体可以具有两种液相(例如，油和水)。在这种情况下，测量的流动参数可以包 括两种液体的相对百分数，例如，水-液比(WLR)。相对百分数可以基于核传感器、或超声波 传感器、或电传感器、或RF/微波传感器、或毫米波传感器、或光学传感器、或科里奥利传感 器、或压力传感器在管线上或由代表性液层样品测量。测量的相对百分数允许确定液体的 密度(不管是否假设两相之间没有滑移，或是否应用滑移定律)。本发明的第二方面提供对第一方面的用于测量气体/液体流中的流量的方法的 使用(任选地包括所述方法的任选特征中的任一个或任意组合)。可以由收缩部两端(例 如，文丘里管的入口和喉管)测量的差压和测量的持液率(如上所述)以及气体密度和液 体密度确定总流量。气体流量则可以由总流量与测量的液体流量的差来确定。本发明的第三方面提供一种用于确定气体/液体流中的静态气体压力的设备，所述设备包括导管，所述导管用于输送被分离成气体芯和液体外层的漩流气体/液体流；用 于测量导管内的流动参数的装置，测量的流动参数包括液层切向速度、持液率、和导管壁处 的流动的静压；和计算机系统，所述计算机系统被构造成由测量的流动参数确定气体芯的 静态气体压力。因此，所述设备与第一方面的所述方法相对应。以下说明所述设备的任选特征，且 任选特征单独或以任意组合的方式适用于所述设备。第一方面的方法的任选特征中的任一 个或任意组合还可以提供所述设备的相对应的任选特征(一个或多个)。所述设备还可以包括用于诱导气体/液体流产生漩流的漩流元件。例如，漩流元 件可以具有到导管的切向槽入口。可选的嵌入式漩流元件例如是在导管或电动机驱动的推 进器内的螺旋形插入件。导管可以包括具有减少导管横截面的收缩部，且在收缩部处测量流动参数。优选 地，收缩部由文丘里管提供。优选地，用于测量导管内的流动参数的装置包括用于以超声波的方式测量液层切 向速度和/或持液率的一个或多个超声波探头。例如，液层切向速度和持液率可以由液层 轴向速度和液层厚度的超声波测量值分别间接测量。单个超声波探头可以获取两个测量 值。液体可以具有两种液相。在这种情况下，测量的流动参数可以包括两种液体的相 对百分数。优选地，所述设备没有实体地延伸到气体芯内的、用于测量芯内的静态气体压力 的探头(例如，压力计)。本发明的第四方面提供一种包括第三方面的设备和计算机系统的多相流量计 (并且任选地包括所述设备的任选特征中的任一个或组合)，所述计算机系统被构造成使 用确定的静态气体压力确定气体、液体和/或气体和液体的流量(一个或多个)。本发明的第五方面提供一种包括根据第三方面的设备(并且任选地包括所述设 备的任选特征的任一个或组合)、或一种根据第四方面的流量计(并且任选地包括所述流 量计的任选特征中的任一个或组合)的油井管道或气井管道。本发明的第六方面提供第三方面的计算机系统，本发明的第七方面提供相对应的 计算机程序，而本发明的第八方面提供承载第七方面的计算机程序的计算机程序产品。因 此，(i)第六方面的计算机系统可以被构造成由在输送被分离成气体芯和液体外层的漩流 气体/液体流的导管内测量的流动参数确定气体芯的静态气体压力，且测量的流动参数包 括液层切向速度、持液率、和导管壁处的流动的静压，和(ii)第七方面的计算机程序可以 由在输送被分离成气体芯和液体外层的漩流气体/液体流的导管内测量的流动参数确定 气体芯的静态气体压力，且测量的流动参数包括液层切向速度、持液率、和导管壁处的流动 的静压。此外，前述方面的任选特征可单独或以任意组合适用于第六方面、第七方面和第八 方面。
以下以示例的方式参照
本发明，其中图1示意性地显示根据本发明的实施例的用于测量差压、液体分数和液体切向速度的实验装置；图2显示对于水/液体比(WLR)为0. 0(油/气两相流)、 0. 2、 0. 5、 0. 8、
或1.0(水/气两相流)下相对于液体体积流量所画出的通过实验确定的喉管管壁/气体 芯差压；图3显示相对于液体体积分数通过超声波得到的持液率与时均持液率的标准偏 差的比值的图；图4(a)-(e)对于WLR分别为0、0. 2、0. 5、0. 8和1显示由喉管管壁/气体芯差压 并假设固体模型得出的、相对于液层轴向速度所画出切向液体速度，而图4(f)显示相对于 WLR的相对应的线性拟合斜率的图；图5 (a)-(e)对于WLR分别为0、0. 2、0. 5、0. 8和1显示由喉管管壁/气体芯差压 并假设固体/自由涡模型得出的、相对于液层轴向速度所画出切向液体速度，而图5(f)显 示相对于WLR的相对应的线性拟合斜率的图；图6(a)和6(b)显示根据本发明的实施例的、分别由固体模型和固体/自由涡模 型得出的、相对于测量的相对应的气体芯压力画出的气体芯喉管压力，而图6(c)和6(d)分 别对于固体模型和固体/自由涡模型显示气体芯喉管压力的推导值与测量值之间的比值；图7对于固体模型和固体/自由涡模型显示相对于喉管处的持气率所画出的气体 芯压力的部分误差(或相对误差)；和图8显示示出了根据本发明的实施例的用于确定气体/液体流中的气体芯压力的 方法的流程图。在附图中，类似的部件和/或特征可以具有相同的附图标记。此外，相同类型的各 种部件可以通过在附图标记之后具有在类似部件中进行区别的字母短线和第二附图标记 来进行区别。只要在说明书中使用第一附图标记，则不管第二附图标记，说明适用于具有相 同的第一附图标记的类似部件中的任一个。
具体实施例方式随后的说明仅提供了示例性实施例(一个或多个)，并且目的不是限制本公开的 保护范围、适用性或结构。相反，优选的示例性实施例(一个或多个)的随后说明将为本领 域的技术人员提供用于能够实施本发明的优选的示例性实施例的说明。要理解的是在不背 离如所附权利要求所述本发明的保护范围的情况下可以对元件的功能和布置做各种改变。以下说明中给出了具体细节以提供对实施例的彻底理解。然而，本领域的技术人 员要理解的是在没有这些具体细节的情况下可以实施所述实施例。例如，可以在方框图中 显示本发明的线路，从而以不必要的细节的方式使实施例清楚。在其它情况下，可以显示公 知的线路、过程、算法、结构和技术，而无需不必要的详细以免使所述实施例不清楚。此外，要注意的是实施例可以被说明为被示出为流程图、流程图解、数据流程图、 结构图、或方框图的过程。虽然流程图可以说明作为连续过程的操作，但是可以并行或同时 执行多个操作。此外，可以重新布置操作的顺序。当过程的操作完成时结束所述过程，但是 可以具有没有包括在附图中的另外的步骤。过程可以与方法、函数、程序、子例程、子程序等 相对应。当过程与函数相对应时，所述过程的终止与函数到调用函数或主函数的返回相对 应。
此外，如这里所公开的，术语“存储介质”可以表示用于存储数据的一个或多个装 置，包括只读存储器(ROM)、随机存取存储器(RAM)、磁RAM、磁心存储器、磁盘存储介质、光 存储介质、闪速存储器装置、和/或用于存储信息的其它机器可读介质。术语“计算机可读 介质”包括但不局限于便携式或固定存储器装置、光学存储器装置、无线信道和能够存储、 包含或承载指令(一个或多个)和/或数据的各种其它介质。此外，可以通过硬件、软件、固件、中间件、微码、硬件描述语言，或所述硬件、软件、 固件、中间件、微码、硬件描述语言的任意组合实施实施例。当在软件、固件、中间件或微码 中实施时，用于执行必要任务的程序代码或代码段可以储存在诸如存储介质的机器可读介 质中。处理器(一个或多个)可以执行必要的任务。代码段可以表示过程、函数、子程序、 程序、例程、子例程、�？�、软件包、类、或指令、数据结构、或程序语句的任意组合。代码段可 以通过传送和/或接收信息、数据、自变量、参数、或存储内容而耦合到另一个代码段或硬 件线路。可以通过包括存储器共享、信息传送、权标传递、网络传输等任何合适的方法传递、 转发、或传输信息、自变量、参数、数据等。执行实验以测量文丘里管的喉管段处的管壁/气体芯径向差压(APw。,th)，并 且比较测量差压和由以下模型计算得到的差压(i)对气体芯和液层都基于固体旋转 (solid-body rotation)的模型，和(ii)对于气体芯来说基于固体旋转而对于液层来说基 于自由涡的模型。实验显示气体芯压力可以由测量的壁压、液层滞留量和切向液体速度得 到，所述液层滞留量和切向液体速度可由超声波传感器测量。差压、液体百分数和液体切向速度测量值如图1中示意性地所示，实验使用通过具有文丘里管2的导管1的漩流气_液流。 切向入口 3用于在管内生成漩流。在入口壁流出口 4与喉管壁流出口 5之间测量差压ΔΡν。 还在喉管壁流出口 5和侵入式喉管气体芯探头7处测量静压(Pw,th)和(P。,th)。两个超声波 脉冲_反射和多普勒转换器安装在管喉段管顶侧和下侧，用于分别测量液层厚度和轴向速度。在水/液比(WLR)为0. 0 (油/气两相流)、0· 2,0. 5,0. 8或1. 0 (水/气两相流)
下并且在管喉段处的气体体积分数(GVF)达到大约95%的情况下执行实验。氮气、煤油和 自来水是实验流体。由探头7测量文丘里管的喉管处的气体芯压力P。,th。图2中示出了对于各种WLR 相对于液体体积流量画出的由实验确定的喉管管壁/气体芯差压APw。,th，并且由ΔΡψ。, th — Pw, th~PC, th ^ ii。喉管处的时均持液率(α 由超声波多普勒测量值、脉冲-反射模式测量值、管 顶部-底部测量值、液层厚度测量值得到。图3画出α 与时均α 的标准偏差的比值， 并且显示对于高气体百分数(即，在液体体积分数LVF < 10%的情况下)来说标准偏差可 与平均α 本身相当。喉管处的径向差压对于液层和气体芯假设固体旋转，径向压力梯度dp/dr= ρΓω2(其中，ω是角速 度，而r是径向距离)可以从管内壁(r = R)积分到管中心(r = 0)，且气体液体界面位于 r = rg处，以如下得到壁-芯差压
(ρ液体α液体+ ρ气体α气体)
液体α液体
混合物向(^))2其中V^l 0 )是管壁处的(固体)切向液体速度，混合物密度P .混合物=P + ρ n#(l-a液体)。持液率α液体由超声波液层厚度测量值和油水无滑移液体密度P液体= P水WLR+P油(I-WLR)得到，且WLR = q7K/qa体。因此，例如通过使用适当对齐的多普勒超 声传感器(一个或多个)得到的喉管管壁处的液层切向速度ν品(i )的直接测量值可以用 于确定壁-芯差压ΔΡψ。。然而，液层切向速度ν品(Λ)的间接测量值可以由以超声波的方式测量的液 层轴向速度获得。图4(a)-4(e)分别对于WLR = 0、0· 2、0· 5、0· 8和I显示相 对于液层轴向速度( = q液体/(a m#AT)其中，At是喉管横截面面积)画出的
忑，并且在每一种情况下示出了《向⑷=ksBU液体线性拟合。为了
由超声波测量值确定α ，在油中使用I345m/s的音速、在水中使用I450m/s的音速、而在 水/油混合物中使用I400m/s的音速。图4(f)显示相对于WLR的线性拟合斜率kSB的图。图4显示ν品(R) = J2AP—/P混合物随液体轴向速度u液体线性变化。
液体的):最佳拟合线性相关性的斜率kSB随WLR的增加而增加，从而表明与对
于油-气流来说，切向速度对于水-气流来说更大。这认为是由液体混合物粘度随WLR的 变化(并因此由壁摩擦力的变化)引起的。基于固体旋转模型计算， 1<1^< 1.3。对气体芯假设固体转体而对液层假设自由涡，即，假设以下切向速度剖面图，可以
执行类似的分析 可以显示的是气体芯和液层的径向压力梯度则变为 由方程(2)，管壁r = R处的液层切向速度为
α气体对方程(3)从管壁到芯积分，从而提供径向压力梯度 其中^1T OO是管壁处的(固体主体/自由涡)切向液体速度。要注意的是对于 仅液体流来说当α时这种模型具有“奇异”点。此外，喉管处的切向速度^5^ OO的 直接超声波测量值可以用于确定壁_芯差压ΔΡΨ。。可选地或另外地，可以由以超声波的方 式测量的液层轴向速度u获得液层切向速度T^f (A)。
5 (a)-5(e)分别对于 < 和1显示相对于液层轴向速度u液 #所画出的^s1T (R) Klh 气体/[pmam + P%# )，并且在每一种情况下显示出了 线性拟合(R) = kSBFVUis体。图5(f)显示相对于WLR的线性拟合斜率kSBFV的图。图5再次显示了
体/(Z7液体α液体+夕气体)随液体轴向速度
线性变化，并且!^,随札！ 的增加而增加。基于固体/自由涡旋转模型计算， 0.7 由方程⑴和(4)，在低压力下，比值kSBFV/kSB(等于固体旋转模型的切向速度与固 体/自由涡模型的切向速度的比值)为
5)因此，比值kSBFV/kSB大大地取决于气体分数由测量的壁压推导气体芯压力气体密度可以通过以下公式与气体压力有关 其中丽1#是气体分子量，是气体常数，T是气体温度(绝对温度)，Patm是大 气压力(对于 N2 气体来说，[kg/m3] = 3371XP[E]/T[K])。漩流径向差压模型(例如，方程(1)或方程(4))可以用于由壁压推导气体芯压 力。这避免了使用安装在管喉段的侵入式气体芯压力探头7。已经建立了形式为^的相互关系，可以将方程(1)的固体旋转模型
改写为 由此
类似地，在V^f (/ ) 、BF—相互关系的情况下，方程(4)的固体/自由涡模型可
以被改写为 由此 在方程⑶或方程(10)中，持液率
3
Ql α.
气体
(10)
(Ct液体，α气体=l—α液体
................…,.)和
轴向液体速度可以例如由超声波脉冲-反射和/或多普勒转换器测量。如果可 以例如由超声波多普勒装置得到液层切向速度V^1 OO或V^T O )的直接测量值，则 在方程⑶或方程(10)中由液层轴向速度(ua#)得到的所述直接测量值的估计值 ^m(Rhkss "液体或⑷d服"液体)可以由直接测量值代替。
图6(a)和图6(b)中分别显示了由固体模型(方程(8))和固体/自由涡模型(方程(10))得到的、相对于由探头7测量的相对应的气体芯压力所画的气体芯喉管压力P。th°对于图6(a)来说，推导的气体芯压力使用kSB = 1. 16的值，该值是对于WLR数据点的范围 来说用于v·^ 00 = kSBu液体的整体线性最佳拟合，而对于图6(b)来说，推导的气体芯压力 使用kSB = 0. 73的值，该值是对于WLR数据点的范围来说用于V^f (R) = kSBFVU液体的整体 线性最佳拟合。图6 (c)和图6(d)分别对固体模型和固体/自由涡模型显示P。,&的推导值 和测量值之间的比值。对于高达 95%的GVF来说，确定气体芯压力时不确定性在低管线 压力处在测量值的士5%的范围内。由方程⑶和方程(10)，喉管气体芯压力部分误差(Δρ气体/p气体)可以作为持液 率的绝对误差(Λ α液体)的函数而被推导如下
(12)图7显示对于固体模型(方程(11)和固体/自由涡模型(方程(12)来说在持液 率的绝对误差Δ α ■等于α 的标准偏差(如图3中所示)的情况下相对于喉管α ^ 画出的气体芯压力(在喉管处)的部分误差。对于两种模型来说，Δ ρ/p数据点中的 大多数都在读数的5 %的范围内。结论评述实验表明可以由壁压的测量值、液层滞留量的测量值和液体切向速度的测量值确 定气体芯压力。在多相流量计中，通常在管线条件下测量液体流量和气体流量，但是这是所需的 标准条件(即，在大气压力和15°C )下的流量。为了确定这些标准流量，需要管线压力和流 体的压力-体积-温度(PVT)说明。因此，如上确定的气体芯压力可以在标准流量测量时 使用。更具体地，可以由在收缩部(例如，文丘里管的入口和喉管)两端测量的差压与测 量的(例如，以超声波的方式)持液率、和气体密度和液体密度(气体密度由如上确定的气 体芯压力计算)确定总流量。可以由超声波(例如，液层滞留量和轴向速度)测量值(直 接)确定液体流量。气体流量则可以由总流量与以超声波方式测量的液体流量之间的差来 确定。图8显示示出了根据本发明的用于确定气体/液体流中的气体芯压力的方法。虽然已经结合上述示例性实施例说明了本发明，但是当给出此公开时多种等效修 改和变化对本领域的技术人员是显而易见的。因此，以上所述的本发明的示例性实施例被 认为是说明性的而不是限制性的。在不背离本发明的保护范围的情况下可以对所述实施例 做各种改变。以上涉及的所有参考通过引用在此并入。
权利要求
一种用于确定气体/液体流中的静态气体压力的方法，所述方法包括以下步骤使气体/液体流漩流通过导管，其中，所述气体/液体流被分离成气体芯和液体外层；测量所述导管中的流动参数，其中，测量的所述流动参数包括液层切向速度、持液率和导管壁处的流动的静压；以及由测量的所述流动参数确定所述气体芯的静态气体压力。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述导管包括收缩部，所述收缩部具有减少的导 管横截面，并且在所述收缩部处测量所述流动参数。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，以超声波的方式测量所述液层切向速度和所述 持液率中的至少一个。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，所述气体/液体流包括两种液相，并且测量的所 述流动参数包括所述两种液相的相对百分数。
5.根据权利要求1所述的方法，还包括以下步骤使用所述静态气体压力处理所述气体/液体流中的流量。
6.一种用于确定气体/液体流中的静态气体压力的设备，所述设备包括 导管，所述导管用于输送被分离成气体芯和液体外层的漩流气体/液体流；用于测量所述导管中的流动参数的装置，其中，测量的所述流动参数包括液层切向速 度、持液率和导管壁处的流动的静压；和处理器，所述处理器被构造成由测量的所述流动参数处理所述气体芯的静态气体压力。
7.根据权利要求6所述的设备，还包括漩流元件，所述漩流元件用于诱导所述气体/液 体流产生漩流。
8.根据权利要求6所述的设备，其中，所述导管包括收缩部，所述收缩部具有相对于所 述导管减少的横截面，并且在所述收缩部处测量所述流动参数。
9.根据权利要求6所述的设备，其中，所述用于测量所述导管中的所述流动参数的装 置包括一个或多个超声波探头，所述一个或多个超声波探头构造成用于以超声波的方式测 量所述液层切向速度和所述持液率中的至少一个。
10.根据权利要求6所述的设备，其中，所述气体/液体流包括两种液相，并且测量的所 述流动参数包括所述两种液相的相对百分数。
11.根据权利要求6所述的设备，其中，所述设备不包括实体地延伸到所述气体芯的、 用于测量所述气体芯的静态气体压力的探头。
12.根据权利要求6所述的设备，其中，所述设备相对于所述气体/液体流是非侵入式的。
13.一种多相流量计，包括 根据权利要求6所述的设备；和计算机系统，所述计算机系统被构造成使用已确定的所述静态气体压力确定所述气 体、所述液体、和总气体和液体中的至少一个的流量。
14.一种包括根据权利要求6所述的设备的油井管道或气井管道。
15.一种关于导管使用在所述导管内测量的流动参数用于确定气体芯的静态气体压力 的用途，其中被分离成气体芯和液体外层的漩流气体/液体流流动通过所述导管，所述流 动参数包括液层切向速度、持液率、和导管壁处的流动的静压。
全文摘要
本发明公开了一种用于确定气体/液体流中的静态气体压力的设备和方法。所述设备和方法可以是相对于将要被分析的流动是非侵入式的。所述设备和方法可以包括使多相流漩流，使得所述流动被分离成气体芯和液体外层；测量流动参数，所述流动参数包括液层切向速度、持液率和导管壁处的流动的静压；和由测量的流动参数确定气体芯中的静态气体压力。
文档编号G01F1/44GK101900623SQ201010193379
公开日2010年12月1日 申请日期2010年5月27日 优先权日2009年5月27日
发明者伊恩·阿特金森, 谢成钢 申请人:普拉德研究及开发股份有限公司
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