专利名称：一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法
技术领域：
本发明涉及一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法。
背景技术：
尽管不断有新的选矿技术与工艺涌现和应用，但作为选矿的主力仍然是浮选法。 影响浮选的因素很多，主要还是浮选药剂，其中最重要的就是浮选捕收剂。捕收剂的主要作 用即是有选择性地吸附于待浮选的目的矿物上并使之疏水。一股而言，捕收剂在矿物表面 的吸附与分布情况将直接决定浮选结果。对这个过程的深入了解，对理解浮选过程及找出 提高浮选指标、降低药剂消耗的途径都有着非同寻常的意义。因此，关于捕收剂在目的矿物 上的吸附机制及吸附量的研究在浮选研究中就显得非常重要。关于浮选捕收剂吸附量的测定方法可分为二种直接法与间接法。直接法即是直 接测定捕收剂在矿物表面上的浓度。这又可分为原位测定法(in-situ measurement)与异 位测定法(ex-situ measurement)。原位测定即是在捕收剂与矿物作用的液-固界面，即真 实的浮选矿浆条件下，来测定捕收剂在矿物表面上的浓度。异位测定即是将与捕收剂作用 后的矿物颗粒从液相中分离出来，再在气相或真空中测定捕收剂在矿物表面上的浓度。尽 管原位测定更能反映浮选体系的实际，但可以做到原位测定的方法并不多，如ATR-IR，激光 拉曼光谱等；多数方法仍然是异位测定方法，如FTIR、XPS，ToF-SIMS等。间接测定法即是通过测定与矿物作用前后液相中捕收剂浓度的变化，或将吸附有 捕收剂的矿物颗粒与液相分离，然后再用溶剂将这些被吸附的捕收剂定量解吸、富集后再 测定解吸液中捕收剂的浓度从而间接推算出捕收剂在矿物表面上的浓度。间接测定法因为 没有矿物颗粒的干扰，可适用的化学分析方法很多，如FTIR、DRIFT-FTIR、紫外光谱等，故是 最常用的捕收剂吸附量测定方法。对浮选中捕收剂在矿物表面吸附的研究是比较困难的，这是因为捕收剂在矿物表 面的吸附仅发生在矿物表面层中。表面层的厚度一股在几纳米到几十纳米间。这个尺寸已 不在光学显微镜甚至是电子显微镜的分辨范围内。表面层的体积占整个固相的体积比例也 是非常微小的。要分析如此少的表面层中的捕收剂吸附量，就需要有大量的表面层供分析。 以氧化矿浮选常用的脂肪酸为例，按一个脂肪酸分子在矿物表面吸附所覆盖的面积为20A2 计，如矿物比表面积为lm2/g(对大多数选矿体系而言这是一个很高的假设值)，那么当脂肪 酸在一克这样的样品上形成完全单分子层罩盖，其所含有的脂肪酸量也仅为8. 3 X ΙΟ"6摩 尔。这么低的含量已经超出了大多数分析方法的检测范围。传统的分析脂肪酸捕收剂在矿 物表面吸附量的方法是用挥发性溶剂(如氯仿)萃取后，再蒸发掉溶剂后用分光光度法等 分析而得出的。对化学吸附在磷酸盐表面的脂肪酸而言，有资料认为溶剂萃取过程较难达 到平衡。而对有大量细粒级的物料而言，萃取后相的分离又会比较困难。因而对实际矿样 特别是对经细磨矿后的物料的捕收剂吸附量的测定将会十分困难。另一方面，萃取过程中 要用到大量对人体有毒害作用的萃取剂，这既不环保，也增加了分析成本。燃烧法测定脂肪酸类捕收剂在矿物表面的吸附量是一种比较简单而实用的方法。
3这个方法的原理是将吸附有脂肪酸类捕收剂的样品在适当的温度下充分燃烧，然后分析 所产生的气体中的二氧化碳的量，从而反推出样品所吸附的捕收剂的量。这个方法本质 上仍属直接测定方法，它最早是由伦敦大学的Balint于1962年创立的，后经HoWe[1 2]， Pugh[5]和Miettinen[6]等人改进后而逐渐趋于成熟和实用。由此还衍生出其他一些类似的 方法，如HAGIS[7 8]方法。应用这种方法研究过的浮选体系有萤石，磷灰石和方铅矿等。Howetl ^4]等的方法是用没有与捕收剂作用过的矿样作为参照样品，用DTA方法分 析吸附有捕收剂的矿样与参比矿样在加热燃烧过程中所释放出来的热量差异，由释放出来 的热量差来推算矿物表面吸附的捕收剂的量(燃烧放热量与矿物表面的捕收剂的量成正 比)。据称用这种方法测定矿物表面的脂肪酸吸附量可达到0. lmg/g,即万分之一的检测 限。Pugh[5]的方法与上述不同。如图1所示，它是将吸附有捕收剂的矿样在纯氧气氛 中先在第一个炉子中燃烧，随后进入第二个炉子将产生的没有充分燃烧的一氧化碳催化转 化为二氧化碳，最后用高灵敏度的二氧化碳检测仪测排出气体中的二氧化碳浓度，根据二 氧化碳浓度X流量对时间的积分即是样品燃烧所释放出的二氧化碳总量。这种方法的检 测下限为20 μ g/m2矿物表面(以纯碳计)。如果按矿物颗粒的比表面积为lm2/g，折算为脂 肪酸(油酸)量，其检测限大致在26 μ g/g水平，即大致在10万分之一水平。很多TOC和 元素分析仪即是采用的这种测试方式。Miettinen[6]等所用的仪器装置是在商品级燃烧分析仪LECO RC-412上经过必要 的改造而成，如图2所示。燃烧载气经进一步纯化(除去有机物，水蒸汽)后即入燃烧室燃 烧，随后进入检测室检测二氧化碳浓度，同时也检测水蒸汽的浓度。如同时产生有二氧化 碳和水蒸汽浓度峰，则表明样品中有有机碳存在。该方法的检测限大致在10-30g/t，即与 Pugh等的方法相当。这种方法的最大特点在于它可以区分有机碳(捕收剂)与无机碳(碳 酸盐矿物)(通过有无水蒸汽浓度峰判断)。Vreugdenhilt7^8]等将红外分析中分析挥发性组份的方法一顶空气相红外分析 法(Headspace analysis by gas-phase infrared spectroscopy, HAGIS)弓I入到浮选捕 收剂吸附量的测定中来，研究了黄药类捕收剂在硫化矿表面的吸附量。如图3所示，它的原 理是样品直接在红外检测室中加热分解，分解的气体浓度直接由红外光谱测定。由于它的 红外分析室很小，且是在接近真空或氮气中加热分解，故是不完全燃烧的热分解。所以，与 燃烧法不同，它的热解产物中二氧化碳浓度与捕收剂浓度并不具线性对应关系，反而是黄 药热解产物之一的COS与黄药浓度间有很好的对应关系。这种方法对脂肪酸类捕收剂的测 定可能是不适用的，因为脂肪酸类捕收剂单纯的热分解与二氧化碳浓度在此条件下也是没 有对应关系的。在强氧化环境中，硫化矿和其表面吸附的黄药、黑药等均很容易氧化，造成 检测信号不易区分。该法的唯一优点是在很低的捕收剂用量范围内，检测信号也与捕收剂 浓度有很好的线性对应关系。所以它很适于捕收剂用量相对较低的硫化矿捕收剂的分析研 允。由以上的文献综述可见，现有的燃烧分析方法多数是在载气中燃烧分析。为保证 样品充分燃烧，需保持载气有一定的压力和流量。在分析少量样品时，较大的载气流无形之 中会降低分析气体中的目标气体(如二氧化碳)的浓度。这是以上分析方法检出限比较高 的根本原因。同时较大的载流也对检测探测器的灵敏度提出了更高的要求，所以要用极高
4灵敏度的检测器，仪器较为贵重。HAGIS方法虽不用载气，但如前所分析，直接在检测室中加 热系无氧热解，对脂肪酸类捕收剂的测定并不适用。另外，其加热元件也会产生红外辐射而 可能对红外检测元件产生干扰。参考文献[1]Τ. M. Howe, Μ. I. Pope. The quantitative determination of flotation agentsadsorbed on mineral powders using differential Thermal analysis[J]. PowderTechnology. 1970/71，(4) :338_344·[2]Μ. I. Pope，D. I. Sutton. The correlation between froth flotation responseand collector adsorption from aqueous solution.Part I. Titanium dioxide and ferricoxide conditioned in oleate solutions[J]. Powder Technology.1973, (7) 271-279.[3]Μ. I. Pope，D. I. Sutton. The correlation between froth flotation responseand collector adsorption from aqueous solution. Part II. Titanium dioxide and ferricoxide conditioned in n-dodecylamine solutions[J]. Powder Technology.1974， (9) :273_277.[4]Μ. I. Pope，D. I. Sutton. The correlation between froth flotation responseand collector adsorption from aqueous solution. Part III. Water vapour adsorptionon titanium dioxide conditioned in n-dodecylamine solutions[J]. Powder Technology. 1974，(10) :251_255.[5]R. J. Pugh, K. Husby. Qantitative determination of col lector adsorbed onfluorite, galena, and quartz particles by selective oxidation surface analysis[J].International Journal of Mineral Processing,1986,18 (3-4) :263-275.[6]M. Miettinen, P. Sten， S. Backmanj J. Leppinen， J. Aal tonen. Determinationof chemicais bound to mineral surfaces in flotation processes[J]. MineralsEngineering,2000，13(3) :245_254.[7] A. J. Vreugdenhil, J. A. Finch, I. S. Butler, I. Paquin. Analysis ofaIkylxanthate collectors on sulphide minerals and flotation products by haedspaceanalysis gas-phase infrared spectroscopy (HAGIS) [J]. Minerals Engineering，1999，12(7) :745_756.[8] D. Lascel les, J. A. Finch. A technique for quantification of adsorbedcollectors :xanthate[J]. Minerals Engineering，2005，18(2) :257_262·虽然有很多现代测试技术可以用来测定脂肪酸类捕收剂在矿物表面的吸附量，但 灵敏、方便和实用的方法并不多。
发明内容
本发明的目的在于提供一种便捷的脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方 法，该方法检测灵敏度高。为实现上述目的，本发明所采取的技术方案是一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面 吸附量的测定方法，其特征在于它包括如下步骤1)采用定容燃烧脂肪酸类捕收剂，测量
5所产生的二氧化碳气体的浓度值，记下二氧化碳气体的平均浓度值；2)根据二氧化碳气体 的平均浓度值，按现有常规方法折算出脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量。所述的步骤1)具体为①测量装置测量装置包括氧气瓶1、第一管道4、第一电磁阀5、第二管道6、第二 电磁阀7、催化燃烧炉8、第三管道9、CO2显示仪10、第四管道11、计算机12、蠕动泵13、气 体浓度传感器14、容器15、样品燃烧炉16、第五管道17、第三电磁阀18，第一管道4的一端 与氧气瓶1的输出端口相连，第一管道4的另一端与催化燃烧炉8的第一端口相连通，第一 管道4上设有第一电磁阀5 ；催化燃烧炉8的第二端口由第三管道9与封闭的容器15的第 一端口相连通，容器15内设有2个气体浓度传感器14，分别为用于测量二氧化碳气体浓度 的气体浓度传感器、用于测量一氧化碳气体浓度的气体浓度传感器，气体浓度传感器14的 信号输出端由信号线分别与CO2显示仪10的信号输入端、计算机12的信号输入端相连；第 四管道11的一端与容器15的第二端口相连通，第四管道11的另一端与样品燃烧炉16的 第一端口相连通，第四管道11上设有蠕动泵13 ；第五管道17的一端与样品燃烧炉16的第 二端口相连通，第五管道17的另一端为放空端，第五管道17上设有第三电磁阀18 ；第二管 道6的一端通过三通接头与第一管道4相连通，且第二管道6的一端位于第一电磁阀5与 催化燃烧炉8之间，第二管道6的另一端通过三通接头与第五管道17相连通，第二管道6 的另一端位于第三电磁阀18与样品燃烧炉16之间；②先将称量好的含有脂肪酸类捕收剂的样品装入样品燃烧炉16内，将催化剂放 入催化燃烧炉8内，打开第一电磁阀5、第三电磁阀18，关闭第二电磁阀7，将催化燃烧炉8 升温至600°C，打开氧气瓶1上的氧气瓶阀2，然后打开蠕动泵13，氧气瓶1内的高纯氧气将 第一管道4、催化燃烧炉8、第三管道9、容器15、第四管道11、蠕动泵13、样品燃烧炉16和 第五管道17中空气驱赶干尽，并充满氧气至1 1. Iatm压力；然后关闭氧气瓶1上的氧气 瓶阀2，关闭第一电磁阀5、第三电磁阀18，打开第二电磁阀7，样品燃烧炉16开始升温，样 品燃烧炉16将脂肪酸类捕收剂样品加温，在400 500°C时脂肪酸类捕收剂与氧气反应生 成CO2和C0，催化剂将CO催化氧化为CO2 ；同时开始记录二氧化碳气体、一氧化碳气体的浓 度；当样品燃烧炉16的炉温达到所设定的温度400 500°C后，保持炉温，记下二氧化碳气 体、一氧化碳气体的平均浓度值。本发明的有益效果是本发明主要体现在燃烧方式由传统的开路改为闭路，采用 定容燃烧法来提高燃烧气体中被检测气体的浓度，从而提高了燃烧法测定脂肪酸类捕收剂 在矿物表面吸附量的检测灵敏度和检测速度。本发明是一种定容、强制氧气循环的燃烧测 定法，与传统燃烧法比较，该法装置更简单，更易实现，且检测灵敏度高，准确。
图1为Pugh试验分析流程简图。图2为Miettinen试验分析流程简图。图3为Vreugdenhil试验装置简图；图3中(a)不锈钢样品舟，(b)带可拆卸的 KRS-窗口的特氟龙塞，(c)温控装置，(d)真空开关塞。图4为测量脂肪酸类捕收剂吸附量的装置(简称测量装置)的结构示意图；图4 中1_氧气瓶，2-氧气瓶阀，3-气压表，4-第一管道，5-第一电磁阀(第一开关)，6_第二管道，7-第二电磁阀(第二开关)，8-催化燃烧炉，9-第三管道，IO-CO2显示仪(器)，11-第 四管道，12-计算机(记录CO2的浓度)，13-蠕动泵，14-气体浓度传感器，15-容器，16-样 品燃烧炉，17-第五管道，18-第三电磁阀(第三开关)。图5为典型CO2测试曲线图。
具体实施例方式一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法，它包括如下步骤1)采用定容燃烧脂肪酸类捕收剂，测量所产生的二氧化碳气体的浓度值，记下二 氧化碳气体的平均浓度值(即闭路测量)；具体为①测量装置的准备如图4所示，测量装置包括氧气瓶1、第一管道4、第一电磁阀 5、第二管道6、第二电磁阀7、催化燃烧炉8、第三管道9、CO2显示仪(或称二氧化碳检测显 示仪)10、第四管道11、计算机12、蠕动泵13、气体浓度传感器14、容器15、样品燃烧炉16、 第五管道17、第三电磁阀18，第一管道4的一端与氧气瓶1的输出端口相连，第一管道4的 另一端与催化燃烧炉8的第一端口相连通，第一管道4上设有第一电磁阀5 ；催化燃烧炉8 的第二端口由第三管道9与密封(封闭)的容器15的第一端口相连通，容器15内设有2 个气体浓度传感器14，分别为用于测量二氧化碳气体浓度的气体浓度传感器、用于测量一 氧化碳气体浓度的气体浓度传感器，气体浓度传感器14的信号输出端由信号线(数据线) 分别与CO2显示仪10的信号输入端、计算机12的信号输入端相连；第四管道11的一端与 容器15的第二端口相连通，第四管道11的另一端与样品燃烧炉16的第一端口相连通，第 四管道11上设有蠕动泵13 ；第五管道17的一端与样品燃烧炉16的第二端口相连通，第五 管道17的另一端为放空端，第五管道17上设有第三电磁阀18 ；第二管道6的一端通过三 通接头与第一管道4相连通，且第二管道6的一端位于第一电磁阀5与催化燃烧炉8之间， 第二管道6的另一端通过三通接头与第五管道17相连通，第二管道6的另一端位于第三电 磁阀18与样品燃烧炉16之间；催化燃烧炉8、样品燃烧炉16分别带有温控器；第一管道4 上设有气压表3 ；②先将称量好的吸附有脂肪酸类捕收剂的样品[本实施例采用Ig含脂肪酸类捕 收剂的样品]装入样品燃烧炉16内，将催化剂放入催化燃烧炉8内(本实施例采用100g， 催化剂采用CuO和MnO混合物，CuO与MnO的质量比为6 4)，打开第一电磁阀5、第三电 磁阀18，关闭第二电磁阀7，将催化燃烧炉8升温至600°C (600°C是最低温度要求，可以更 高些，反应更快，但对反应炉要求也高了)，打开氧气瓶1上的氧气瓶阀2，然后打开蠕动泵 13，氧气瓶1内的高纯氧气(所述高纯氧气为纯度> 99.999v/v%)将第一管道4、催化燃 烧炉8、第三管道9、容器15、第四管道11、蠕动泵13、样品燃烧炉16和第五管道17中空气 驱赶干尽(检测器归零)，并充满氧气至1 1. Iatm压力(略高于latm，水柱测压)，此时 二氧化碳与一氧化碳的读数均为零；然后关闭氧气瓶1上的氧气瓶阀2 (即关闭氧气源)， 关闭第一电磁阀5、第三电磁阀18，打开第二电磁阀7，样品燃烧炉16开始升温，样品燃烧炉 16将脂肪酸类捕收剂样品加温，在400 50(TC时脂肪酸类捕收剂与氧气反应生成CO2和 CO,催化剂将CO催化氧化为CO2 (蠕动泵13使气体循环与混合)；同时开始记录二氧化碳气 体、一氧化碳气体的浓度；当样品燃烧炉16的炉温达到所设定的温度400 500°C后，保持 炉温，记下二氧化碳气体、一氧化碳气体的平均浓度值(最终平衡值)(一氧化碳读数没有意义，它只是用于监测一氧化碳催化转化已经充分、完全即反应达到终点。一氧化碳读数值 会因其全部转化为二氧化碳而重新归零)。典型测试结果(CO2)如图5所示。2)根据二氧化碳气体的平均浓度值，按现有常规方法折算出脂肪酸类捕收剂在矿 物表面吸附量[折算为相应的脂肪酸量。可以用理论值或公式来计算。常用的是用标准 物质来校正，校正工作稍复杂，要由二步校正完成。先需校二氧化碳传感器用草酸钙热分 解(500°C)找出二氧化碳量与传感器读数间的线性关系，标定二氧化碳传感器的读数所代 表的二氧化碳量；第二步是标定脂肪酸类捕收剂的量与其燃烧产生的二氧化碳间的线性关 系；脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量即是单位质量矿物所吸附的捕收剂量，即测得的脂 肪酸量除样品(即矿物)质量即为吸附量]。由于整个分析体系的体积是固定的(定容)，当气体浓度传感器14的检测限在 0. 1 Ippm间(以二氧化碳为例)时，如体系的体积为2升，整个体系的二氧化碳绝对量 为0. 00036 0. 0036mg。如取样量为Ig,则该方法的检出限大致在0. 00036 0. 0036mg/ g，即0.36 3.6 48/^(二氧化碳计)。如折算为相应的脂肪酸量(油酸)约为0. 14 1.4yg/g。这个下限值比现有方法大约可降低一至二个数量级，即很容易即可达到百万分 之一至千万分之一的检测水平，这是迄今为止所有方法中最低的。说明本发明提高了燃烧 法测定脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的检测灵敏度和检测速度。很显然，如设计样品 瓷舟载样量再大些(如为10克)、体系体积再进一步减小、或采用更为灵敏的检测传感器， 此方法的分析下限值还有望再下降一个数量级。由于分析的脂肪酸量极少，所以燃烧过程耗氧极少，加之有机物的燃烧并不增加 体系的气相总摩尔数，即不增加体系的体积。体系体积的变化主要由气相加温引起的体积 膨胀。由于只有加热管中部分气体受热膨胀，故整个体系压力变化并不是很大(按加温至 600°C计)，仍在可控制范围内。很显然，该方法也可以用于其他固体或液体样品中可燃烧成份的分析，如TOC分 析。
权利要求
一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法，其特征在于它包括如下步骤1)采用定容燃烧脂肪酸类捕收剂，测量所产生的二氧化碳气体的浓度值，记下二氧化碳气体的平均浓度值；2)根据二氧化碳气体的平均浓度值，按现有常规方法折算出脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量。
2.根据权利要求1所述的一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法，其特征 在于所述的步骤1)具体为①测量装置测量装置包括氧气瓶(1)、第一管道(4)、第一电磁阀(5)、第二管道(6)、 第二电磁阀(7)、催化燃烧炉(8)、第三管道(9)、CO2显示仪(10)、第四管道(11)、计算机 (12)、蠕动泵(13)、气体浓度传感器(14)、容器(15)、样品燃烧炉(16)、第五管道(17)、第三 电磁阀(18)，第一管道(4)的一端与氧气瓶(1)的输出端口相连，第一管道(4)的另一端与 催化燃烧炉(8)的第一端口相连通，第一管道(4)上设有第一电磁阀(5)；催化燃烧炉(8) 的第二端口由第三管道(9)与封闭的容器(15)的第一端口相连通，容器(15)内设有2个气 体浓度传感器(14)，分别为用于测量二氧化碳气体浓度的气体浓度传感器、用于测量一氧 化碳气体浓度的气体浓度传感器，气体浓度传感器(14)的信号输出端由信号线分别与CO2 显示仪(10)的信号输入端、计算机(12)的信号输入端相连；第四管道(11)的一端与容器 (15)的第二端口相连通，第四管道(11)的另一端与样品燃烧炉(16)的第一端口相连通， 第四管道(11)上设有蠕动泵(13)；第五管道(17)的一端与样品燃烧炉(16)的第二端口 相连通，第五管道(17)的另一端为放空端，第五管道(17)上设有第三电磁阀(18)；第二管 道(6)的一端通过三通接头与第一管道(4)相连通，且第二管道(6)的一端位于第一电磁 阀(5)与催化燃烧炉(8)之间，第二管道(6)的另一端通过三通接头与第五管道(17)相连 通，第二管道(6)的另一端位于第三电磁阀(18)与样品燃烧炉(16)之间；②先将称量好的含有脂肪酸类捕收剂的样品装入样品燃烧炉(16)内，将催化剂放入 催化燃烧炉(8)内，打开第一电磁阀(5)、第三电磁阀(18)，关闭第二电磁阀(7)，将催化 燃烧炉(8)升温至600°C，打开氧气瓶(1)上的氧气瓶阀(2)，然后打开蠕动泵(13)，氧气 瓶(1)内的高纯氧气将第一管道(4)、催化燃烧炉(8)、第三管道(9)、容器(15)、第四管道 (11)、蠕动泵(13)、样品燃烧炉(16)和第五管道(17)中空气驱赶干�。⒊渎跗�1 l.latm压力；然后关闭氧气瓶(1)上的氧气瓶阀(2)，关闭第一电磁阀(5)、第三电磁阀 (18)，打开第二电磁阀(7)，样品燃烧炉(16)开始升温，样品燃烧炉(16)将脂肪酸类捕收剂 样品加温，在400 500°C时脂肪酸类捕收剂与氧气反应生成CO2和C0，催化剂将CO催化 氧化为CO2 ；同时开始记录二氧化碳气体、一氧化碳气体的浓度；当样品燃烧炉(16)的炉温 达到所设定的温度400 500°C后，保持炉温，记下二氧化碳气体的平均浓度值。
全文摘要
本发明涉及一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法。一种脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的测定方法，其特征在于它包括如下步骤1)采用定容燃烧脂肪酸类捕收剂，测量所产生的二氧化碳气体的浓度值，记下二氧化碳气体的平均浓度值；2)根据二氧化碳气体的平均浓度值，按现有常规方法折算出脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量。该方法采用定容燃烧法来提高燃烧气体中被检测气体的浓度，从而提高了燃烧法测定脂肪酸类捕收剂在矿物表面吸附量的检测灵敏度和检测速度。
文档编号G01N5/02GK101975714SQ20101052281
公开日2011年2月16日 申请日期2010年10月27日 优先权日2010年10月27日
发明者刘星, 彭然, 李文洁, 李防, 王涛, 魏以和 申请人:武汉工程大学
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