专利名称：用于无线装置的相对吸收率测定装置的制作方法
技术领域：
本发明涉及用于测定便携式电话机、便携式无线装置等的无线装置的相对吸收率(以下，称为SAR(Specific Absorption Rate))的SAR测定装置。
背景技术：
近年来，便携式电话机等的便携式无线装置的普及进展得非常快。与此相伴，出现了从便携式无线装置发射的电磁波给予人体影响的问题。一般给出其指标的是SAR。这里，所谓的SAR指的是由于人类等的生物体曝露于电磁场中被单位质量吸收的功率，如下式所示。
SAR＝(σE2)/ρ (式1)这里，E[V/m]是电场强度，σ[S/m]是生物体组织的导电率，p[kg/m3]是该生物体组织的密度。
在日本国总务省的电通信技术审议会答复的“在人体头部一侧使用的便携式电话终端等的相对吸收率的测定方法”中表示的，所谓的称作电场探头法的SAR的评介方法中，使用作为模拟人体中的形状、尺寸、头部组织的电特性的人体模型的所谓的仿真人体。通过使用这种仿真人体，实验地推定在人体内产生的SAR(请参照非专利文献1)。
关于SAR，在世界上已经推行了法规制度，因此在便携式电话机等的便携式无线装置的生产工序中SAR检查是必不可少的。而且，正在寻求能够简便并且迅速地进行这种检测的和装置。至今，作为简易的SAR推定方法，例如是在非专利文献2中提出的通过在表面上的磁场强度H实验地求得SAR的方法。如果根据这个已有例的方法，则关于在人体表面上发生的SAR的分布已经确认下列关系式成立。
SAR∝H2(式2)作为已有的SAR推定方法，例如，专利文献1中揭示了从当天线发射电磁波时在仿真人体表面上的入射磁场算出电流分布，求得SAR分布的方法。这具有由备有移动和旋转机构的磁场探头检测磁�。纱送贫ㄌ煜叩牡缌鞣植迹痈玫缌鞣植计澜镾AR的构成。[专利文献1]日本第2790103号专利公报。[非专利文献1]在日本的公司社团法人电波产业协会(Association of Radia Industriesand Business in Japan)发行的，“便携式无线终端的相对吸收率测定法的标准规格”，ARIB STB-T56 Ver.2.0，2002年1月24日改定。[非专利文献2]N.Kuster et al.，“Energy Absorption Mechanism by Biological Bodies in theNear Field of Dipole Antennas Above 300 MHz”，IEEE Transaction onVehicular Technology，Vol.41，No.1，pp.17-23，February 1992。
在实际的SAR测定中，需要在对着仿真人体的头部配置便携式电话机，天线的种类及其配置状态等的各种条件下进行测定，将在各种条件下的测定结果的SAR的最大值作为便携式电话机的SAR值。因此，在SAR测定中需要非常多的时间。即便用上述简易的SAR测定方法也必须变更对仿真人体的便携式无线装置的配置法。又，在实际的SAR测定中，要在便携式电话机密切接触仿真人体的状态中进行测量。在专利文献1中揭示的已有例的方法中，因为测定仿真人体的表面上的入射磁�。圆荒芄徊舛ㄔ诎凑帐导实腟AR测定的便携式电话机的配置中的磁场。从而，用已有技术的SAR测定装置和方法，不可能在生产线上进行便携式电话机的SAR检查。
又，判定制造的便携式电话机中的SAR是否良好不是用SAR分布的峰值，而是用以峰值为中心的立方体内的平均值(以下，称为平均SAR)进行的。存在着判定对象是这个平均SAR，需要用任何方法算出平均SAR那样的问题。此外，平均SAR也称为局部SAR。
本发明的目的是提供能够解决以上问题，与已有技术比较，能够用更简单的方法并且更简单的装置构成，高速并且高精度地，测定平均SAR等的SAR值的SAR测定装置。
又，本发明的又一个目的是提供能够解决以上问题，能够在按照实际的SAR测定的便携式电话机的配置测定SAR值的SAR测定装置。
进一步，本发明的另一个目的是提供能够解决以上问题，与已有技术比较容易在生产线上测定便携式电话的SAR的SAR测定装置。
与本发明有关的用于无线装置的相对吸收率测定装置的特征是备有在自由空间测定从基准的无线装置或基准天线发射的电波的第1近旁磁场的第1测定装置、用所定的测定方法用所定的仿真人体测定与从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的第2测定装置、通过将上述测定的相对吸收率(SAR)除以上述测定的第1近旁磁场的平方值计算变换系数α的第1计算装置、在自由空间测定从测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的第3测定装置、和通过在上述测定的第2近旁磁场的平方值上乘以上述计算得到的变换系数α，推定并计算与从上述测定对象的无线装置发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的第2计算装置。
在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，进一步备有相对于上述第1测定装置和上述第2测定装置，1维、2维、3维地移动上述基准的无线装置或上述基准天线的第1移动装置、和相对于上述测定对象的无线装置和上述仿真人体，1维、2维、3维地移动上述第2测定装置的第2移动装置，其特征是
上述第1测定装置，一面由上述第1移动装置移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面在自由空间测定从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波的第1近旁磁场的分布，上述第2测定装置，一面由上述第1移动装置移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面用上述测定方法测定与从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的分布，上述第1计算装置通过将上述测定的相对吸收率(SAR)的分布除以上述测定的第1近旁磁场的平方值的分布计算变换系数α的分布，上述第3测定装置，一面由上述第2移动装置移动上述测定对象的无线装置，一面在自由空间测定从上述测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的分布，上述第2计算装置，通过在上述测定的第2近旁磁场的平方值的分布上乘以上述计算得到的变换系数α的分布，推定并计算与从上述测定对象的无线装置发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的分布。
又，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第1测定装置，一面由上述第1移动装置，除了对上述基准的无线装置或上述基准天线的表面实质上垂直的方向外，1维或2维地移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面在自由空间测定从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波的第1近旁磁场的分布，上述第3测定装置，一面由上述第2移动装置，除了对上述测定对象的无线装置的表面实质上垂直的方向外，1维或2维地移动上述测定对象的无线装置，一面在自由空间测定从上述测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的分布。
进一步，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第2计算装置，根据在包含与上述第3测定装置有关的相对吸收率(SAR)的测定界线的测定面中，通过上述推定并计算得到的相对吸收率(SAR)或其分布和离开上述测定对象的无线装置的距离，用包含用于测定相对吸收率(SAR)的上述仿真人体的表皮深度的关系式，推定并计算在对上述测定对象的无线装置的表面实质上垂直的方向上的相对吸收率(SAR)或其分布。
又进一步，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第2测定装置对于支持上述基准的无线装置的相互不同所定的多个支持姿势中的每一个测定上述相对吸收率(SAR)或其分布，上述第1计算装置对于上述多个支持姿势中的每一个计算上述变换系数或其分布，上述第2计算装置对于上述多个支持姿势中的每一个计算上述相对吸收率(SAR)或其分布。
又，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第2测定装置，根据在远离上述测定对象的无线装置的所定体积内的多个测定点上的多个相对吸收率(SAR)，计算该多个相对吸收率(SAR)的平均值作为平均SAR。
进一步，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第2计算装置检索在上述多个支持姿势中计算的各平均SAR的最大值，判断上述检索出的各平均SAR的最大值是否在所定阈值以下，当上述检索出的各平均SAR的最大值在所定阈值以下时，输出该无线装置是优良品的信息，另一方面，当上述检索出的各平均SAR的最大值超过所定阈值时，输出该无线装置是不良品的信息。
又，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别备有至少1个磁场探头。
或者，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别备有以所定的间隔隔开地并列配置的多个磁场探头。
在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述各磁场探头，它们的各磁场检测面以45度的角度交叉，并且使相互邻接的1对磁场探头的相互所成角度为90度那样地并列配置。
又，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置，通过分别计算由相互邻接的1对磁场探头测定的2个近旁磁场的平方和的平方根，计算在该1对磁场探头的中间位置上的近旁磁场。
进一步，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是
将在终端上接上终端电阻的磁场探头分别配置在上述多个磁场探头中的位于两端的各磁场探头的外侧。
又进一步，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别进一步备有设置在上述各磁场探头的后段的，可变放大器和可变相移器中的至少一方。
这里，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是进一步备有为了由上述第2测定装置得到所定的SAR分布而对上述可变放大器的放大幅度和上述可变相移器的相移量进行控制的控制装置。
又，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述各磁场探头通过备有3个磁场探头部分而构成，3个磁场探头部分为了使它们的检测面中心分别通过相互正交的3个轴而进行配置。
进一步，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别通过计算由上述3个磁场探头部分检测出的3个磁场的平方和的平方根，计算由该3个磁场探头部分构成的磁场探头测定的近旁磁场。
图1是表示作为与本发明有关的第1实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
图2是表示由图1的SAR计算控制器20实施的SAR计算处理的操作程序图。
图3是表示作为与本发明有关的第2实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
图4是表示图3的磁场探头1-1到1-4的配置的截面图。
图5是表示作为与本发明有关的第3实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
图6是表示作为与本发明有关的第4实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
图7是表示作为与本发明有关的第5实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
图8是表示作为与本发明有关的第6实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
图9是表示作为基准天线装置的偶极天线50的磁场分布测定中的坐标系的截面图。
图10是表示用立方体的仿真人体54的SAR测定中的坐标系的截面图。
图11是表示对于在图9的偶极天线50的y＝0处的自由空间中的x方向的位置经过标准化的磁场平方值H2和SAR分布的曲线图。
图12是表示对于在图9的偶极天线50的x＝0处的自由空间中的y方向的位置经过标准化的磁场平方值H2和SAR分布的曲线图。
图13是表示由图8的SAR计算控制器20b实施的SAR计算处理的操作程序图。
图14是表示在用球状仿真人体55的偶极天线50的磁场分布测定中的坐标系的截面图。
图15是表示对于在图14的偶极天线50的y＝0处的自由空间中的x方向的位置(x坐标)经过标准化的磁场平方值H2和SAR分布的曲线图。
图16是表示对于根据图15的曲线推定并计算的，在自由空间中的x方向的位置(x坐标)的变换系数α的分布的曲线图。
图17是表示在x方向只移动接近图14中的球状仿真人体55的偶极天线50的位置35mm时的偶极天线50的磁场分布测定中的坐标系的截面图。
图18是对于图14和图17中的偶极天线50的x方向的位置(x坐标)的SAR分布，是表示图17的解析值和图16的推定值的曲线图。
图19是表示使折叠式便携式无线装置10a与仿真人体的头部60的右侧面60a接触，装入便携式无线装置10a的鞭状天线12a时的仿真人体的头部60与折叠式便携式无线装置10a的位置关系的zx面中的截面图。
图20是表示使折叠式便携式无线装置10a与仿真人体的头部60的右侧面60a接触，伸长便携式无线装置10a的鞭状天线12a时的仿真人体的头部60与折叠式便携式无线装置10a的位置关系的zx面中的截面图。
图21是表示在图19的状态中的xy面上的实测SAR分布的曲线图。
图22是表示在图19的状态中的xy面上的测定磁场分布的曲线图。
图23是表示在图19的状态中的xy面上的计算得到的变换系数α的分布的曲线图。
图24是表示在图20的状态中的xy面上的测定磁场分布的曲线图。
图25是表示在图20的状态中的xy面上的推定SAR的分布的曲线图。
图26是表示在图20的状态中的xy面上的实测SAR分布的曲线图。
图27是表示在图20的状态中在x＝40mm处的实测SAR和推定SAR的分布的曲线图。
图28是表示在图20的状态中在y＝15mm处的实测SAR和推定SAR的分布的曲线图。
图29是表示在与本发明有关的第7实施形态中，对于仿真人体的头部60便携式无线装置10a的第1支持姿势的状态的正面图。
图30是表示在与本发明有关的第7实施形态中，对于仿真人体的头部60便携式无线装置10a的第2支持姿势的状态的正面图。
图31是表示由作为与本发明有关的第7实施形态的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的操作程序图。
图32是表示作为与本发明有关的第7实施形态的变形例，磁场测定时的状态从要测定SAR的状态只倾斜角度θ时的状态的截面图。
图33是表示在与本发明有关的第8实施形态中用于测定SAR的z方向的多个阶层70-1到70-K的斜视图。
图34是表示在与本发明有关的第8实施形态中当计算平均SAR时的立方体仿真人体54的坐标的斜视图。
图35是表示由与本发明有关的第8实施形态有关的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的第1部分的操作程序图。
图36是表示由与本发明有关的第8实施形态有关的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的第2部分的操作程序图。
图37是表示在与本发明有关的第8实施形态的变形例中当用别的方法计算平均SAR时的立方体仿真人体54的坐标的斜视图。
图38是表示对于图37的状态中的z方向的位置(z坐标)的SAR测定值和推定值的曲线图。
图39是表示由与本发明有关的第8实施形态的变形例有关的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的第1部分的操作程序图。
图40是表示由与本发明有关的第8实施形态的变形例有关的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的第2部分的操作程序图。
图41是表示当验证与本发明有关的第8实施形态的变形例有关的计算平均SAR的方法时的，磁场探头1和仿真人体54的接近部分的坐标的截面图。
图42是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第1实施例有关的磁场探头1p的构成的侧面图。
图43是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第2实施例有关的磁场探头1q的构成的侧面图。
图44是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第3实施例有关的磁场探头1r的构成的斜视图。
图45是表示连接到在与本发明有关的实施形态中使用的第4实施例有关的磁场探头1的信号电缆的变形例的构成的方框图。
图46是表示处理来自在与本发明有关的实施形态中使用的第5实施例有关的磁场探头1的检测信号的装置的变形例的构成的方框图。
图47(a)是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第6实施例有关的多个磁场探头1的配置方法的zx平面的截面图，(b)是它的xy平面的截面图。
图48(a)是从图45(a)和(b)的状态在-x方向只使多个磁场探头1只移动距离d时的zx平面的截面图，(b)是它的xy平面的截面图。
图49(a)是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第7实施例有关的1对磁场探头1的配置方法的zx平面的截面图，(b)是它的xy平面的截面图。
图50是表示由在与本发明有关的实施形态中使用的第8实施例有关的3个磁场探头部分301，302，303构成的磁场探头1m的配置方法的斜视图。
图51(a)是表示由在与本发明有关的实施形态中使用的第9实施例有关的第1情形中的3个磁场探头部分301，302，303构成的磁场探头1m的配置方法的斜视图，(b)是表示由与该第9实施例有关的第2情形中的3个磁场探头部分301，302，303构成的磁场探头1m的配置方法的斜视图，(c)是表示由与该第9实施例有关的第3情形中的3个磁场探头部分301，302，303构成的磁场探头1m的配置方法的斜视图。
图52是表示由在与本发明有关的实施形态中使用的第10实施例有关的3个磁场探头部分301，302，303构成的磁场探头1m的配置方法的斜视图。
其中1，1-1到1-4，1-11，1-12，1p，1m，1p，1q——磁场探头1z——原来位置中的磁场探头2——检测信号电缆3-1，3-2——无反射终端电阻10——便携式无线装置10a——折叠式便携式无线装置11——便携式无线装置筐体12，12a——鞭状天线13——键盘部分14a——主体筐体14b——显示部分筐体14c——铰链部分15——话筒16——扬声器的音孔部分10，20a，20b——SAR计算控制器21——CRT显示器30——移动机构装置31——支持柱32——移动支持部分35-1到35-4——可变放大器
36-1到36-4——可变相移器40——移动机构装置41——支持台42——X载物台43——Y载物台44——支持柱45——移动支持部分50——偶极天线50a，50b——天线元件51——平衡-不平衡转换器52——立方体容器53——SAR溶液54——立方体仿真人体54A——立方格子55——球状仿真人体60——仿真人体的头部61——耳部62——口部70-1到70-K——阶层71——测定点72——最大点81——测定点82——最大点83——测定界线84——表面线85——推定点90，90a，90b——同轴电缆91，91a，91b——中心导体92，92a，92b——接地导体93，94——导体线
95——平衡-不平衡转换器96——馈电用同轴电缆101，102，103——电介质基板110——接地导体样式111——大致圆形部分112——直线带状部分120——传输导体样式121——大致半圆形部分122——直线带状部分130——接地导体样式131——大致圆形部分132——直线带状部分140——贯通孔140c——贯通孔导体150——电光变换器151——光纤光缆152——光电变换器153——馈电用电缆201——磁场检测点301，302，303——磁场探头部分1001——电场探头1002——移动机构装置1003——SAR计算控制器具体实施方式
下面，我们参照
与本发明有关的实施形态。在以下的附图中，在同一构成要素或相同的构成要素上附加相同的标号并省略对它们的详细说明。(实施形态1)
图1是表示作为与本发明有关的第1实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。
在图1的便携式无线装置10中，能够从它的框体11向上方延伸地安装鞭状天线12，在便携式无线装置10的前面下侧形成键盘部分13。在该便携式无线装置10的键盘部分13的前面，从前面只离开所定的接近距离并且与该前面大致平行地，例如，如图1所示将4个等的多个该磁场探头1等间隔地并列配置在水平方向的一条直线上。此外，便携式无线装置10，除了上述鞭状天线12外，内装着与键盘部分13的前面平行地配置在框体11内的，例如倒F型天线等的平面天线(图中未画出)。从而，来自便携式无线装置10电波，从鞭状天线12和/或内装的平面天线发射出来，特别是，当从这些天线发射电波时，在框体11上流动着框体电流，在键盘部分13的前面近旁产生磁场。
这里，各磁场探头1由用于检测磁场的圆形环和与它连接的连接电缆构成，这个圆形环的截面与便携式无线装置10的前面垂直地配置。各磁场探头1检测键盘部分13前面的近旁磁场，通过检测信号电缆2将表示与该近旁磁场成比例的检测电压的检测信号输出到SAR计算控制器20。与此相应，SAR计算控制器20如后面详细述说的那样通过实施图2的SAR计算处理，根据输入的检测信号计算了上述便携式无线装置10前面的近旁磁场的水平方向的分布后，用后述的公式3计算该水平方向的SAR分布，将该计算结果的数据输出给CRT显示器21进行显示。
首先，下面我们说明SAR分布的测定方法的原理。在图1中，将多个磁场探头1的排列方向作为x方向，将从多个磁场探头1向着便携式无线装置10的方向(即，将从便携式无线装置10的前面到后面的方向称为与前面垂直的方向)作为y方向。又，将便携式无线装置10与人体接触的面作为配置键盘部分13等的前面。这时便携式无线装置10，它的前面与zx面平行，并且与多个磁场探头1接近地进行配置。多个磁场探头1检测便携式无线装置10前面的近旁磁�。芄坏玫阶魑胨拇懦∏慷瘸杀壤募觳庑藕诺募觳庑藕�。这里，一面用CRT显示21观察测定的磁场分布，一面使便携式无线装置10或多个磁场探头1在z方向移动，为了使观察到的磁场分布的最大值成为最大，而固定便携式无线装置10和多个磁场探头1的位置关系，实施图2的SAR计算处理。
其次，下面我们说明作为与本实施形态有关的测定方法的，从自由空间中的磁场强度分布推定SAR分布的方法。首先，作为一个例子，使用作为简单构造的天线的半波长偶极天线或作为基准的无线装置的便携式无线装置，预先测定近旁磁场强度H的x方向的分布href(x)和SAR的x方向的分布SARref(x)。能够用磁场探头1测定前者的近旁磁场强度分布href(x)，另一方面，SAR分布SARref(x)能够用非专利文献1中揭示的SAR值与电场成比例的关系式(上述公式1)的电场探头法(以下，称为标准测定方法)并且用后述的立方体仿真人体54或仿真人体的头部60进行测定。因为SAR值是功率值，所以如果比较SAR分布和近旁磁场平方值分布，则因为如后面参照图11和图12所述的那样，近旁磁场平方值分布H2(x)和SAR分布SAR(x)是非常相似的分布，所以可以认为通过不考虑便携式无线装置与仿真人体的电磁的相互耦合并测定自由空间中的近旁磁�。芄煌贫⊿AR分布。从而，能够用测定的近旁磁场的磁场强度的平方值分布H2measure(x)通过下列公式求得SAR分布SARestimate(x)。
SARestimate(x)＝α(x)·H2measure(x) (式3)这里，α(x)=SARref(x)H2ref(x)]]>(式4)这里，α(x)是变换系数的x方向的分布，在与本实施形态有关的SAR测定装置中用这个变换系数分布α(x)推定并算出SAR分布SARestimate(x)。为了计算这个变换系数分布α(x)，需要用作为基准天线的例如半波长偶极天线或作为基准的无线装置的便携式无线通信装置预先求得近旁磁场href(x)和SAR的测定值SARref(x)。在本发明者们的实验中，作为当用半波长偶极天线时的变换系数分布α(x)的最大值的一个例子，为0.35[V·m2/A·kg]。
图2是表示由图1的SAR计算控制器20实施的SAR计算处理的操作程序图。在图2的步骤S1，首先，根据用作为基准的无线装置的便携式无线装置预先测定的近旁磁场href(x)、和用电场探头1001、该便携式无线装置和后述的立方体仿真人体54或仿真人体的头部60预先测定的SAR分布SARref(x)，用公式4计算变换系数分布α(x)。能够用磁场探头1测定前者的近旁磁场href(x)，并能够用上述标准测定方法测定SAR分布SARref(x)。其次，在步骤S2，分别接收来自设置在测定对象的便携式无线装置10前面的各磁场探头1的检测信号，根据该各检测信号的电压计算在测定对象的便携式无线装置10的前面近旁的磁场平方值分布H2measure(x)。进一步，在步骤S3，通过用上述公式3，在计算得到的磁场平方值分布H2measure(x)上乘以变换系数分布α(x)计算SAR分布SARestimate(x)，输出到CRT显示器21并显示出来，结束该SAR计算处理。
如以上说明的那样，如果根据本实施形态，则只是预先测定与上述基准天线或上述基准的无线装置有关的近旁磁场分布href(x)和SAR分布SARref(x)，用公式4计算变换系数分布α(x)，以已有技术比较，能够极其简单地高速而且自动地推定并计算作为测定对象的便携式无线装置10的x方向的SAR分布SARestimate(x)。
在以上的实施形态中，直线状地并列配置4个磁场探头1，但是本发明不限于此，也可以是1维地排列、2维地排列或3维地排列至少1个磁场探头1。例如，也可以在z方向并列配置2个磁场探头1。又，例如，也可以在x方向并列配置2个磁场探头1并且在z方向并列配置2个磁场探头1，因此，因为不需要在z方向上移动检索最大值，所以能够更高速地进行SAR测定。
在以上的实施形态中，在图2的步骤S2计算在便携式无线装置10前面近旁的磁场平方值分布H2measure(x)，在步骤S3推定并计算SAR分布SARestimate(x)，但是本发明不限于此，也可以计算在便携式无线装置10前面近旁的磁场平方值分布H2measure(x)中的最大值H2max，计算在步骤S3推定并计算的SAR分布SARestimate(x)的最大值SARestimatemax(x)，输出到CRT显示器21并显示出来。
此外，能够用同一个磁场探头1测定基准装置的便携式无线装置和测定对象的便携式无线装置10的各近旁磁场。关于这点，在以下的实施形态中是相同的。(第2实施形态)图3是表示作为与本发明有关的第2实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图，图4是表示图3的磁场探头1-1到1-4的配置的截面图。在本实施形态中，作为一个例子，是使用900MHz频带的便携式装置的SAR测定装置，取相互邻接的磁场探头1的间隔d为10mm(＝0.03λ，这里λ是便携式无线装置10使用的发射接收频率的波长)，磁场探头1的前端与到便携式无线装置10前面的距离为10mm。此外，各磁场探头1用在其前端备有导线圆形环的环型磁场探头。
在本实施形态中，各磁场探头1，它们的圆形环的截面的磁场检测面如图4所示，对与该磁场探头1的排列方向平行的x轴(与便携式无线装置10的前面平行的轴)交叉成45度的角度，并且与相互邻接的1对磁场探头1的角度为90度那样地进行并列配置，又，上述圆形环的截面与便携式无线装置10的前面垂直那样地进行配置，在本实施形态中，各磁场探头1，测定zx面的磁场。从而，各磁场探头1需要检测磁场的x成分Hx和z成分Hz。因此，各磁场探头1与x轴成45度的角度那样地进行配置。进一步，为了减弱与相互邻接的磁场探头1的耦合，使与邻接的磁场探头1所成的角度为90度。在这个SAR测定装置中，使便携式无线装置10沿z方向移动，算出在便携式无线装置10全体上的SAR的最大值。通过，例如，用皮带传送机和机器人臂移动大量生产的测定对象的多个便携式无线装置10，可以在生产工序中连续地进行测定。因此，可以高速地评价SAR，进一步，可以自动测量SAR分布和最大SAR。
如以上说明的那样，如果根据本实施形态，则因为能够具有与第1实施形态同样的作用效果，并且与第1实施形态比较能够使与各磁场探头1之间的耦合减弱，所以能够减少与上述耦合有关的SAR测定的误差，能够高精度地测定SAR分布和最大SAR。此外，即便在第2实施形态中，也能够应用在第1实施形态中记载的各种变形例。(第3实施形态)图5是表示作为与本发明有关的第3实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。与这个第3实施形态有关的SAR测定装置的特征是，如图5所示，与第1实施形态和第2实施形态比较，在位于4个磁场探头1-1到1-4的两端的2个磁场探头1的各外侧分别在一条直线上并列配置磁场探头(以下称为伪磁场探头)1-11和1-12。此外，外侧的2个伪磁场探头1-11到1-12分别通过检测信号电缆2，在终端连接检测信号电缆2的特性阻抗和具有相同电阻值的无反射终端电阻3-1，3-2。这里，无反射终端电阻3-1，3-2分别吸收从伪磁场探头1-11到1-12检测出并输出的检测信号的电压。
如第1实施形态和第2实施形态那样，当设置伪磁场探头1-11到1-12时，内侧的磁场探头1-2到1-3在各自的两侧存在磁场探头1-1和1-3，1-2和1-4相反，外侧的磁场探头1-1到1-4只在各自的单侧只存在磁场探头1-2和1-3。因此，当相互邻接的磁场探头1-1到1-4之间的耦合很强时，磁场探头1-1和1-4受到来自相邻磁场探头的影响，并在磁场探头1-2和1-3所受的影响上产生很大的差别。因此得到的检测信号产生散乱。
在本实施形态中，为了解决这个问题，在外侧配置具有与磁场探头1-1到1-4相同构成的伪(dummy)磁场探头1-11和1-12，使磁场探头1-1和1-4受到的来自相邻磁场探头的影响，和磁场探头1-2和1-3受到的来自相邻磁场探头的影响相等。因此，能够使从磁场探头1-1到1-4得到的检测信号的散乱减小。
如以上说明的那样，如果根据本实施形态，则由于具有与第1和第2实施形态有关的作用效果，并且将伪磁场探头1-11和1-12配置在磁场探头1-1到1-4的外侧，能够使从磁场探头1-1到1-4得到的检测信号的散乱减�。虼耍芄桓返夭舛ń源懦。⑶腋菡飧鼋源懦∧芄桓呔鹊夭舛⊿AR。(第4实施形态)图6是表示作为与本发明有关的第4实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。与这个第4实施形态有关的SAR测定装置的特征是，与第1实施形态比较，具有由移动机构装置30的移动支持部分32支持便携式无线装置10，可以使便携式无线装置10沿箭头501的z方向移动的构成。
在图6中，移动机构装置30具有在垂直上方延伸的矩形柱形状的支持柱31，可以沿该支持柱31的长方向(箭头501的方向)移动地支持上述便携式无线装置10的移动支持部分32。此外，移动机构装置30的各构成要素31，32例如是由丙烯树脂、聚四氟乙烯、ABS等的树脂制成的，能够使它们对测定的磁场分布没有影响。
如以上说明的那样，如果根据本实施形态，则能够使便携式无线装置10沿z方向自动地移动，能够使各磁场探头1的前端位置相对于便携式无线装置10移动。从而，能够使便携式无线装置10和各磁场探头1的前端位置自动地稳定地移动，能够容易地检测并输出SAR分布的最大值。此外，也能够将与第2和第3实施形态有关的特征构成应用于该第4实施形态。
在以上的第4实施形态中，使便携式无线装置10对多个磁场探头1移动，但是本发明不限于此，也可以对便携式无线装置10移动多个磁场探头1，即能够相互相对地移动。(第5实施形态)图7是表示作为与本发明有关的第5实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。与这个第5实施形态有关的SAR测定装置的特征是，与第1实施形态比较，在各磁场探头1与SAR计算控制器20a之间的各检测信号电缆2中间插入可变放大器35-1到35-4和可变相移器36-1到36-4。
在图7的SAR测定装置中，各磁场探头1的形状、配置和检测特性可能随着时间的经过发生变化并恶化。因此，在本实施形态中，在测定SAR前，用磁场分布和SAR分布已知的基准天线调查磁场分布和SAR分布，当得到的SAR分布与基准天线的所定的SAR分布不同时，SAR计算控制器20a为了使得到的SAR分布与基准天线的所定的SAR分布实质上一致而对可变放大器35-1到35-4的放大幅度和可变相移器36-1到36-4的相移量进行调整，此后，对测定对象的便携式无线装置10进行上述SAR的测定处理。
如以上说明的那样，如果根据本实施形态，则因为能够为了在各磁场探头1中的磁场检测特性成为所定的特性而调整可变放大器35-1到35-4和可变相移器36-1到36-4，所以通过校正该测定装置能够更高精度地测定SAR分布。此外，也能够将与第2到第4实施形态有关的特征构成应用于该第5实施形态。
在以上的实施形态，备有可变放大器35-1到35-4和可变相移器36-1到36-4，但是本发明不限于此，也可以只备有可变放大器35-1到35-4和可变相移器36-1到36-4中的至少一方。(第6实施形态)图8是表示作为与本发明有关的第6实施形态的，用于测定便携式无线装置10的SAR的SAR测定装置的构成的斜视图和方框图。与这个第6实施形态有关的SAR测定装置的特征是，备有在相互正交的x方向、y方向和z方向，可以一面支持一面移动便携式无线装置10的移动机构装置40，通过用1个磁场探头1测定便携式无线装置10的近旁磁�。舛⊿AR。
在图8中，移动机构装置40具有在支持台41上，备有可以沿x方向移动的X载物台42、可以沿y方向移动的Y载物台43、从支持台41沿上方的z方向延伸的支持柱44、可以沿支持柱44的长方向(z方向)移动并支持便携式无线装置10的移动支持部分45的构成。这里，为了使键盘部分13向着上方而由移动支持部分45支持便携式无线装置10，可以在相互正交的x方向、y方向和z方向移动便携式无线装置10。在该第6实施形态以后的实施形态中，将x方向设定在与便携式无线装置10的长方向平行的方向上，将y方向设定在与便携式无线装置10的横方向平行的方向上。此外，在后述的第8实施形态以后的实施形态中使用z方向的移动。在该移动机构装置40上，预先对磁场探头1校正便携式无线装置10的磁场检测位置的位置坐标(x，y)，移动机构装置40计算上述磁场检测位置的位置坐标数据(x，y)，并输出到SAR计算控制器20b。
又，1个磁场探头1为了使它的圆形环的截面与便携式无线装置10的前面垂直而进行配置，各磁场探头1如上所述，例如，通过在xy平面上进行扫描，检测键盘部分13前面的近旁磁�。ü觳庑藕诺缋�2将表示这个检测电压的检测信号输出到SAR计算控制器20b。与此相应，SAR计算控制器20b，通过参照来自移动机构装置40的位置坐标数据，对于每个所定的多个位置坐标(x，y)，如以后详细述说的那样进行图13的SAR计算处理，根据输入的检测信号计算便携式无线装置10的前面的近旁磁场的平方值的水平面的2维分布H2(x，y)后，用后述的公式6计算该水平方向的SAR分布SAR(x，y)，将该计算结果的数据输出到CRT显示器21并显示出来。
其次，下面我们说明作为与本实施形态有关的测定原理，可以从自由空间中的近旁磁场强度分布推定SAR分布。作为一个例子，当将作为简单构造的天线的半波长偶极天线作为基准天线时，测定近旁磁场强度H的分布和SAR。图9是表示作为基准天线装置的偶极天线50的磁场分布测定中的坐标系的截面图，图10是表示用立方体的仿真人体54的SAR测定中的坐标系的截面图。
在图9中，作为基准天线的半波长偶极天线51由2个天线元件50a，50b构成，发射信号通过平衡-不平衡转换器(不平衡/平衡变换器)51向各天线元件50a，50b馈电。又，为了使偶极天线51从它的馈电点到xyz坐标系的原点的距离为18.7mm而进行配置。这里，发射信号的频率为900MHz。用于测定SAR的立方体仿真人体54，如图10所示，具有通过在2mm厚的丙烯制的200mm的角的立方体容器52中，充满具有与人体头部中的相对介电常数和电导率相同的相对介电常数εr＝41.8和电导率σ＝0.84[s/M]的SAR溶液53构成。这里根据标准测定法测定SAR，在SAR溶液53内插入具有传感器部分1001s的电场探头1001进行测定。在图10中的SAR的分布如以下那样测定，沿立方体仿真人体54的表面形状，一面由移动机构装置1002使电场探头1001沿x方向和y方向移动一面进行扫描，SAR计算控制器1003根据来自电场探头1001的表示电场强度的检测信号计算电场强度，根据该电场强度用上述公式1进行计算并输出。此外，由移动机构装置1002进行的移动最好是能够对于上述立方体仿真人体54和半波长偶极天线50相对地移动电场探头1001。即，也可以使立方体仿真人体54和半波长偶极天线50相对于电场探头1001移动。
图11是表示对于在图9的偶极天线50的y＝0(x轴上)处的自由空间中的x方向的位置经过标准化的磁场平方值H2和SAR分布的曲线图，图12是表示对于在图9的偶极天线50的x＝0(y轴上)处的自由空间中的y方向的位置经过标准化的磁场平方值H2和SAR分布的曲线图。此外，使磁场平方值H2的分布和SAR分布一起用各自的最大值进行标准化。
如从图11和图12可以看到的那样，近旁磁场平方值H2的分布和SAR分布都是非常相似的分布，即，从图11和图12可以看到SAR∝ H2的关系。因此，能够不考虑与便携式无线装置10与仿真人体54之间的电磁相互耦合，并通过测定在便携式无线装置10前面的自由空间中的近旁磁�。贫⊿AR分布。
由与本实施形态有关的SAR测定装置进行的测定，首先，由磁场探头1检测成为基准天线的半波长偶极天线50或成为基准的无线装置的便携式无线装置发射的磁场，移动机构装置40计算对于这些装置的磁场探头1的位置坐标数据(x，y)，输出到SAR计算控制器20b。这里，取便携式无线装置10的键盘部分13的前面(即，显示面)的法线方向为+z方向，取便携式无线装置10的长方向为x方向，取便携式无线装置10的横方向为y方向。取便携式无线装置10的近旁磁场是关于在+z方向只离开便携式无线装置10一定间隔的xy平面上的测定点，通过用X载物台43和Y载物台44使移动机构装置40的移动支持部分45移动，在支持台41上进行扫描测量的。从当从成为基准天线的半波长偶极天线50或成为基准的无线装置的便携式无线装置发射时预先测定的近旁磁场href(x，y)和用上述标准测定方法实际预先测定的它的SAR分布SARref(x，y)，用下列公式，对于所定的多个位置坐标(x，y)中的每一个，计算变换系数分布α(x，y)。α(x,y)=SARref(x,y)H2ref(x,y)---(5)]]>这里，SARref(x，y)，是成为基准的无线装置的便携式无线装置的SAR分布，href(x，y)是成为基准的无线装置的便携式无线装置的在自由空间中的近旁磁场分布。从而，能够用上述变换系数分布α(x，y)，用下列公式算出同类型的大量生产的便携式无线装置10中的SAR，例如，能够非常容易地测定在生产线等上顺次生产的便携式无线装置10的SAR分布。
SARestimate(x，y)＝α(x，y)H2measure(x，y) (6)但是，SARestimate(x，y)是测定对象的便携式无线装置10的推定的SAR分布，Hmeasure(x，y)是测定对象的便携式无线装置10在自由空间中的近旁磁场分布。用以上的方法能够从自由空间中的近旁磁场推定并计算便携式无线装置10的SAR分布。
图13是表示由图8的SAR计算控制器20b实施的SAR计算处理的操作程序图。
在图13的SAR计算处理中，首先，在步骤S11，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动成为基准的无线装置的便携式无线装置一面预先测定的近旁磁场分布href(x，y)、和一面对于该便携式无线装置和立方体仿真人体54沿x方向和y方向移动电场探头1001一面预先测定的SAR分布SARref(x，y)，用公式5，对于所定的多个位置坐标(x，y)中的每一个，计算变换系数分布α(x，y)。这里，近旁磁场分布href(x，y)能够用磁场探头1测定，SAR分布SARref(x，y)能够用上述标准测定方法测定。其次，在步骤S12，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动测定对象的便携式无线装置10，一面接收来自设置在它的表面上检测近旁磁场的磁场探头1的检测信号，根据该检测信号的电压对于上述的多个位置坐标(x，y)中的每一个，计算在测定对象的便携式无线装置10前面近旁的磁场平方值分布H2measure(x，y)。进一步，在步骤S13，用公式6，通过在上述计算得到的磁场平方值分布H2measure(x，y)上乘以上述计算得到的变换系数分布α(x，y)，推定并计算SAR分布SARestimate(x，y)，输出到CRT显示器官1并显示出来，结束该SAR计算处理。
其次，下面我们说明用上述SAR推定计算方法实际算出SAR的结果。关于作为人体头部模型的，按照IEEE SCC(Standards CoordinatingCommittee(标准协调委员会))34的基准的球形状的球状仿真人体55和配置在它近旁的作为基准天线的半波长偶极天线50，用FDTD法进行SAR的推定解析。此外，代替在与本发明有关的各实施形态中使用的上述SAR的标准测定方法，也可以用上述FDTD法推定解析并计算SAR及其分布。
图14是表示在用球状仿真人体55的偶极天线50的磁场分布测定中的坐标系的截面图。在图14中，将xyz坐标系的原点作为偶极天线50的馈电点，沿x轴上配置天线长度158mm的偶极天线50。球状仿真人体55具有在z轴上的中心，为了使球状仿真人体55的底面和偶极天线50的z方向的最接近距离为5[mm]而进行配置。球状仿真人体55是内径为200[mm]的球状，具有相对介电常数εr＝41.5和电导率σ＝0.95[S/m]。这里，来自偶极天线50的发射信号的频率为900MHz。
图15是表示对于在图14的偶极天线50的y＝0处的自由空间中的x方向的位置(x坐标)经过标准化的磁场平方值H2和SAR分布的曲线图。此外，图15的磁场平方值H2的分布是在+z方向与偶极天线50离开5[mm]位置上的解析值。令图15的磁场平方值H2和SAR分布分别为H2ref(x)、SARre(x)，用上述公式4算出变换系数分布α(x)，这个变换系数分布α(x)如图16所示。如从图16可以看到的那样，变换系数分布α(x)与y方向的位置相应地变化，在偶极天线50的馈电点大致达到最大值。
图17是表示在x方向只移动接近图14中的球状仿真人体55的偶极天线50的位置35mm时的偶极天线50的磁场分布测定中的坐标系的截面图。即，如图17所示，令在x方向将图14的位置的偶极天线50只移动35[mm]时的y＝0[mm]处的自由空间中的近旁磁场分布为Hmeasure(x)。而且，通过在该近旁磁场分布为Hmeasure(x)的平方值上乘以图16的变换系数分布α(x)计算得到的SAR的推定计算值(以下，称为推定SAR分布)、和在图17的状态中用FDTD法通过SAR的推定解析法解析得到的SAR分布的解析值如图18所示。从图18可以看到，用αH2的乘法公式求得的推定SAR分布具有与用FDTD法通过SAR的推定解析法解析得到的解析SAR分布分非常接近的值。因此，我们看到通过使x方向的变换系数分布α(x)与自由空间中的近旁磁场平方值H2相乘，能够推定并计算在近旁的发射磁场中的不同的电流分布的SAR。
其次，我们对于实际的便携式无线装置10进行上述的SAR推定计算。图19是表示使折叠式便携式无线装置10a与仿真人体的头部60的右侧面60a接触，装入便携式无线装置10a的鞭状天线12a时的仿真人体的头部60与折叠式便携式无线装置10a的位置关系的zx面中的截面图，图20是表示使折叠式便携式无线装置10a与仿真人体的头部60的右侧面60a接触，伸长便携式无线装置10a的鞭状天线12a时的仿真人体的头部60与折叠式便携式无线装置10a的位置关系的zx面中的截面图。
在图19和图20中，折叠式便携式无线装置10a具有通过铰链14c连接下部的主体框体14a和上部的显示部分框体14b的构成，具有长度＝200[mm]和宽度＝50[mm]。这里，在折叠式便携式无线装置10a的主体框体14a的铰链14c近旁，为了从该主体框体14a的上部延伸而设置鞭状天线12a，当将该鞭状天线12a设置装入在主体框体14a内时如图19所示，一方面，当使该鞭状天线12a从主体框体14a伸长时，如图29所示从主体框体14a沿它的长方向延伸地伸长。这里，折叠式便携式无线装置10a接近仿真人体的头部60地配置，头部表面60a与显示部分框体14b接触，仿真人体的头部60的耳部 61接近扬声器的音孔部分16，另一方面仿真人体的头部60的口部62与话筒15接近。
如图19所示，将装入鞭状天线12a的状态作为基准状态，用磁场探头1实际测定近旁磁场分布href(x，y)，另一方面，用上述标准测定方法测定实测SAR分布SAR分布SARref(x，y)，用上述公式5计算变换系数分布α(x，y)。其次，用计算得到的变换系数分布α(x，y)，如图20所示在伸长鞭状天线12a状态中，用上述公式6推定SAR。此外，仿真人体的头部60的溶液特性，在测定频率925MHz上，具有相对介电常数εr＝41.5和电导率σ＝1.01[S/m]。
图21是表示在图19的状态中的xy面上的实测SAR分布的曲线图。在图21中，测定间隔为在x方向5[mm]，在y方向5[mm]。来自便携式无线装置10a的发射信号的设定频率为925MHz，用具有0.8[W]的发射功率的发射信号。又，图22是表示在图19的状态中的xy面上的测定磁场分布的曲线图。这里，便携式无线装置10a的发射设定具有与测定SAR时相同的条件，令从便携式无线装置10a的表面到磁场探头1之间的距离约为5[mm]。根据用上述标准测定方法测定的图21的实测SAR的分布SARref(x，y)和上述测定的近旁磁场的测定磁场强度的分布href(x，y)，用上述公式5计算便携式无线装置10a的变换系数分布α(x，y)，其结果如图23所示。
其次，测定在伸长便携式无线装置10a的鞭状天线12a的状态(图20的状态)中的近旁磁场Hmeasure(x，y)，其结果如图24所示。此外，便携式无线装置10a的发射设定具有与图19的装入天线时相同的条件。这里，令从便携式无线装置10a的前面到磁场探头1之间的距离约为5[mm]。通过在上述实测的近旁磁场Hmeasure(x，y)的平方值上乘以上述计算得到的变换系数分布α(x，y)，计算在鞭状天线12a的伸长状态中的推定SAR分布，这个推定结果如图25所示。又，用上述标准测定方法实际测定的鞭状天线伸长状态中的实测SAR分布如图26所示。这里，推定SAR分布的峰值的位置坐标为(x，y)＝(40，10)，实侧SAR分布的峰值的位置坐标为(x，y)＝(40，15)。
进一步，图27是表示在图20的状态中在x＝40mm的实测SAR和推定SAR的分布的曲线图，图28是表示在图20的状态中在y＝15mm的实测SAR和推定SAR的分布的曲线图。如从图25到图28的曲线可以看到的那样，用本实施形态有关的推定测定方法得到的推定SAR分布，与用上述标准测定方法测定的实测SAR分布极其近似，表示推定精度非常高。此外，推定SAR分布的最大值为0.747[mW/g]，另一方面实测SAR分布的最大值为0.775[mW/g]，它们的误差为4％。在测定范围内误差的最大值也为18％左右。如以上说明的那样，当用作为基准的无线装置的便携式无线装置时，与已有技术比较，也能够高精度地推定SAR，表示了与本发明有关的实施形态的推定测定方法的有效性。
此外，基准天线或基准的无线装置的近旁磁场分布href(x，y)和SARref(x，y)不一定需要用上述标准测定方法求得，也可以用所定的众所周知的电磁场模拟算出的近旁磁场分布和SAR分布，用与第6实施形态有关的方法计算变换系数分布α(x，y)。
在以上的第6实施形态中，使便携式无线装置10a对磁场探头1移动，但是本发明不限于此，也可以使磁场探头1对便携式无线装置10a移动，即最好能够相互相对地移动。这在其它的实施形态中也是相同的。
(第7实施形态)图29是表示在与本发明有关的第7实施形态中，对于仿真人体的头部60便携式无线装置10a的第1支持姿势的状态的正面图，图30是表示在与本发明有关的第7实施形态中，对于仿真人体的头部60便携式无线装置10a的第2支持姿势的状态的正面图。即，可以考虑将便携式电话机等的便携式无线装置10a的支持姿势大致分成如图29和图30所示的2种支持姿势。
图29所示的第1支持姿势是通常的支持姿势，是便携式无线装置10a的主体筐体14a的前面密切接触仿真人体的头部60的右侧脸颊的状态。另一方面，图30所示的第2支持姿势是当难以听取对方一侧的声音时的支持姿势，使便携式无线装置10a的扬声器的音孔部分16密切接触仿真人体的头部60的右侧耳部61的状态。在上述非专利文献1的第9页图3.1-2中揭示的实际的SAR测定中，对这2种支持姿势进行测定。因此，在与第6实施形态相同的方法中，对于支持作为基准的无线装置的便携式无线装置的支持姿势n中的每一个，用下列公式计算变换系数分布αn(x，y)，(n＝1，2)。
α1(x,y)=SARref1(x,y)H2ref(x,y)]]>(式7)α2(x,y)=SARref2(x,y)H2ref(x,y)]]>(式8)这里，SARref1(x，y)是图29的第1支持姿势中的基准便携式无线装置的SAR分布，α1(x，y)是图29的第1支持姿势中的变换系数分布，SARref2(x，y)是图30的第2支持姿势中的基准便携式无线装置的SAR分布，α2(x，y)是图30的第2支持姿势中的变换系数分布。此外，href(x，y)是不管基准便携式无线装置的支持姿势，用与上述第6实施形态相同的测定方法测定的。用上述公式7和公式8计算的变换系数分布αn(x，y)，(n＝1，2)，用下列公式计算测定对象的便携式无线装置10a的各支持姿势中的SAR分布。SARestimate1(x，y)＝α1(x，y)·H2measure(x，y) (式9)SARestimate2(x，y)＝α2(x，y)·H2measure(x，y) (式10)能够用上述公式9推定并计算在图29的第1支持姿势中的SAR分布SARestimate1(x，y)，用上述公式10推定并计算在图30的第2支持姿势中的SAR分布SARestimate2(x，y)。除此以外，能够与图29和图30同样对仿真人体的头部60的左侧进行同样的测定。结果，通过计算4个变换系数分布(包含右侧的α1(x，y)和α2(x，y)以及左侧的α1(x，y)和α2(x，y)。以下，称为αn(x，y)，(n＝1，2，3，4))，通过只测定一次基准便携式无线装置的近旁磁场分布Hrmeasure(x，y)，就能够推定在标准的SAR测定方法要求的便携式无线装置10a的各配置和姿势(合计4个支持姿势)中的SAR值。
图31是表示由作为与本发明有关的第7实施形态的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的操作程序图。
在图31的SAR计算处理中，首先，在步骤S21，对于各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动成为基准的无线装置的便携式无线装置一面预先测定的近旁磁场分布href(x，y)、和一面对于该便携式无线装置和仿真人体60沿x方向和y方向移动电场探头1001一面预先测定的SAR分布SARref(x，y)，用公式7和公式8等，对于所定的多个位置坐标(x，y)中的每一个，计算变换系数分布αn(x，y)。这里，近旁磁场分布href(x，y)能够用磁场探头1测定，SAR分布SARref(x，y)能够用上述标准测定方法测定。其次，在步骤S22，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动测定对象的便携式无线装置10a，一面接收来自设置在它的表面上检测近旁磁场的磁场探头1的检测信号，根据该检测信号的电压对于上述多个位置坐标(x，y)中的每一个，计算在测定对象的便携式无线装置10a前面近旁的磁场平方值分布H2measure(x，y)。而且，在步骤S23，用公式9和公式10等，通过对上述计算得到的磁场平方值分布H2measure(x，y)乘以上述计算得到的各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的变换系数分布αn(x，y)，推定并计算各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个SAR分布SARestimaten(x，y)，输出到CRT显示器21并显示出来。进一步，在步骤S24，在上述计算得到的各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的SAR分布SARestimaten(x，y)中，检索具有最大值的支持姿势nmax的SAR分布SARestimatemax(x，y)，将这个支持姿势信息nmax和SAR分布SARestimatemax(x，y)输出到CRT显示器21并显示出来，结束该SAR计算处理。
如以上说明的那样，因为通过实施图31所示的SAR计算处理，不需要对各支持姿势中的每一个，对测定对象的便携式无线装置10a的近旁磁场进行测定，只要测定一次近旁磁场分布就足够了，所以与已有技术的方法比较，能够缩短测定时间到约1/4，从而能够使SAR测定高速化。
图32是表示作为与本发明有关的第7实施形态的变形例，磁场测定时的状态从要测定SAR的状态只倾斜角度θ时的状态的截面图。如图32所示，与对SAR测定时的便携式无线装置10a的仿真人体的头部60的设置角度θ有关，作为基础的测定结果，需要与基准的无线装置的近旁磁场分布href(x，y)和SAR分布SARref(x，y)的测定点对应。例如，如果当测定SAR时的坐标系和测定磁场时的坐标系如图32所示对x轴只倾斜角度θ时，则最好如下列公式那样地校正x方向的测定间隔xSAR，进行SAR的测定。
xSAR＝xH·cosθ (式11)(第8实施形态)图33是表示在与本发明有关的第8实施形态中用于测定SAR的z方向的多个阶层70-1到70-K的斜视图。为了推定便携式无线装置10a的平均SAR值，需要3维地测定SAR。由与本实施形态有关的测定装置进行的SAR推定方法是与第6实施形态相同的测定方法，如图33所示，为了在从仿真人体表面以一定间隔d沿z方向配置的多个K个阶层70-1到70-K中测定SAR分布SARref(x，y)，对于各阶层70-k(k＝1，2……，k)中的每一个用下列公式预先计算变换系数分布α(xi，yj，zk)。此外，令k＝1时的z坐标值为z1，以下，如此类推，为z2，z3，……zk。α(xi,yj,zk)=SARref(xi,yj,zk)H2ref(xi,yj)]]>(式12)但是，SARref(xi，yj，zk)是从基准便携式无线装置中的仿真人体表面的第k层的SAR分布，href(xi，yj)是在基准便携式无线装置中的第k层的近旁磁场分布。此外，在本实施形态中，关于近旁磁场分布，因为在从便携式无线装置的表面约数mm以内的范围的任意距离测定近旁磁�。媒源懦〉姆植荚谡飧龇段谕乇浠圆豢悸莦方向的距离。而且，根据用上述公式12计算的变换系数分布α(xi，yj，zk)，用下列公式计算被测定的便携式无线装置中的k层的SAR分布。
SARestimate(xi，yj，zk)＝α(xi，yj，zk)H2measure(xi，yj)(式13)这里，SARestimate(xi，yj，zk)是从仿真人体表面的第k层的推定SAR分布。为了求平均SAR，首先，取得用上述公式13计算的第1层的SARestimate(xi，yj，zk)的最大值和它的坐标(xi，yj，zk)。如图34所示，当假想存在立方体仿真人体54时的立方格子54A内的测定点71中，将立方格子54A内的底面的中心作为具有SAR的最大值的位置(以下，称为最大点)72，能够作为包含在一边的长度L的立方格子54A内的测定点71中的SAR值SARestimate(xi，yj，zk)的平均值计算平均SAR。能够用下列公式(式14)计算作为仿真人体的头部组织1g中的平均SAR的1g平均的SAR值，能够用下列公式(式15)计算作为仿真人体的头部组织10g中的平均SAR的10g平均的SAR值。此外，将在1g或10g的组织内平均的SAR称为局部SAR，将其中的最大值称为局部最大SAR。SAR1g=1MxMyMzΣi=1MxΣj=1MyΣk=1MzSARestimate(xi,yj,zk)]]>(式14)SAR10g=1NxNyNzΣi=1NxΣj=1NyΣk=1NzSARestimate(xi,yj,zk)]]>(式15)这里，Mx、My、Mz、Nx、Ny、Nz如下所示。(a)Mx是用于计算1g平均的SAR值所需的x方向的测定点数。(b)My是用于计算1g平均的SAR值所需的y方向的测定点数。(c)Mz是用于计算1g平均的SAR值所需值的z方向的测定点数。(d)Nx是用于计算10g平均的SAR值所需的x方向的测定点数。(e)NY是用于计算10g平均的SAR值所需的y方向的测定点数。(f)Nz是用于计算10g平均的SAR值所需的z方向的测定点数。这里，为了计算1g平均的SAR值，根据在L＝10[mm]的立方体仿真人体54中包含的测定点上测定的SAR值SARestimate(xi，yj，zk)，用上述公式14进行计算。又，为了计算10g平均的SAR值，根据在L＝22[mm]的立方体格子54A中包含的测定点71上测定的SAR值SARestimate(xi，yj，zk)，用上述公式15进行计算。此外，取人的头部组织的密度为1[g/cm3]。
图35和图36是表示由与本发明有关的第8实施形态有关的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的操作程序图。
在图35的SAR计算处理中，首先，在步骤S31，对于各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动作为基准的无线装置的便携式无线装置一面预先测定的近旁磁场分布href(xi，yi)、和对于该便携式无线装置和仿真人体54一面沿x方向、y方向和z方向移动电场探头1001一面预先测定的SAR分布SARref(xi，yj，zk)，用公式12对于所定的多个(xi，yj，zk)位置坐标中的每一个，计算变换系数分布αn(xi，yj，zk)。此外，例如，用图10所示的移动机构装置1002沿相互正交的x方向、y方向和z方向移动电场探头1001。这里，近旁磁场分布href(xi，yj)能够用磁场探头1测定，SAR分布SARref(xi，yi，zk)能够用上述标准测定方法测定。其次，在步骤S32，一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动测定对象的便携式无线装置10a，一面接收来自设置在它表面的检测近旁磁场的磁场探头1的检测信号，根据该检测信号的电压对于上述多个位置坐标(xi，yj)中的每一个计算测定对象的便携式无线装置10a的前面近旁的磁场平方值分布H2measure(xi，yj)。而且，在步骤S33，用公式13，通过对上述计算得到的磁场平方值分布H2measure(xi，yj)乘以上述计算得到的各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的变换系数分布αn(xi，yj，zk)，推定并计算各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的SAR分布SARestimaten(xi，yj，zk)，进行到图36的步骤S34。
在图36的步骤S34，对于各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个，用上述公式14或公式15计算平均SAR，在步骤S35，检索在计算得到的各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的平均SAR中的最大值，在步骤S36，判断检索出的最大值是否在所定标准值(阈值)以下。当在步骤S36中为“是”时，进行到步骤S37，另一方面，当在步骤S36中为“否”时，进行到步骤S38。当在步骤S38，判断该便携式无线装置10a为优良品时，在CRT显示器21上显示出这个结果并结束该SAR计算处理。另一方面，当在步骤S39，判断该便携式无线装置10a为不良品时，在CRT显示器21上显示出这个结果并结束该SAR计算处理。
在上述步骤S37和S38，在CRT显示器21上显示出优良品或不良品的信息，但是本发明不限于此，也可以由打印机打印出来，也可以由声音报知装置通过合成声音进行报知，也可以通过其它信息输出装置输出该信息。
又，当算出平均SAR时，如上所述，不测定多层的SAR值，也可以用下列公式的关系从1层的SAR分布算出平均SAR(以下，将这个测定方法称为第8实施形态的变形例)。
E(z)＝E0exp(-z/δ)(式16)这里，E0是z＝0处的电场强度，δ是由下式表示的仿真材料的表皮深度。
δ＝(πfμσ)-1/2(式17)这里，f是发射信号的使用频率，μ是仿真人体材料的导磁率，σ是仿真人体材料的电导率。这里，SAR值如下列公式所示。
SAR＝σE2/ρ (式18)
所以，从上述公式得到下列公式。
SAR∝exp(-2z/δ) (式19)从而，可以由下列公式求得从仿真人体只离开z方向的距离z的位置上的SAR分布SARcalculate(xi，yi，z)。
SARcalculate(xi，yj，z)＝SARestimate(xi，yj，0)exp(-2z/δ) (式20)这里，SAR分布SARestimate(xi，yj，0)是在z＝zI＝0(第1阶层70-1)的SAR分布。为了验证上述公式20的妥当性，关于当使半波长偶极天线50接近图37所示的立方体仿真人体54时的z方向的SAR分布，比较用上述的标准测定方法得到的测定值和由上述公式20得到的推定值。这里，在立方体仿真人体54的立方体容器52中，充填相对介电常数εr＝41.5并且电导率σ＝0.95[S/m]的SAR溶液53。立方体容器52具有2mm的厚度，它的一边的内部尺寸为200mm。又，半波长偶极天线50的天线长度为158mm，作为发射信号的频率的测定频率为900MHz。此外，由上述标准测定法测定的SAR值是在SAR溶液53中插入具有传感器1001s的电场探头1001进行测定的，在图37中的SAR分布是沿立方体仿真人体54的表面形状，一面由移动机构装置1002使电场探头1001沿x方向和y方向移动一面进行扫描，SAR计算控制器1003根据来自电场探头1001的表示电场强度的检测信号计算电场强度，根据该电场强度用上述公式1进行计算并输出的。此外，由移动机构装置1002进行的移动最好是能够对上述立方体仿真人体54和半波长偶极天线50相对地移动电场探头1001。即，也可以使立方体仿真人体54和半波长偶极天线50相对电场探头1001移动。
图38是表示对于在图37的状态中z方向的位置(z坐标)的SAR测定值和推定值的曲线图。在图38中，表示出由上述标准测定法测定的在z轴上的SAR分布的测定值和用上述公式20得到的推定值，如从图38可以看到的那样，推定值与测定值很好一致，能够用上述公式20推定z方向的SAR分布。这里，通过将上述公式20代入上述公式14和公式15，也能够算出平均SAR。这个算出方法所需的SAR测定面是1面。因此，当计算变换系数分布α时，只要测定1面就足够了，从而能够使SAR分布的测定大幅度地简单化。
图39和图40是表示由与本发明有关的第8实施形态的变形例有关的SAR计算控制器实施的SAR计算处理的操作程序图。此外，在图39和图40中，关于与图35和图36相同的处理附加相同的步骤标号。
在图39的SAR计算处理中，首先，在步骤S31A，对于各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动成为基准的无线装置的便携式无线装置一面预先测定的近旁磁场分布href(xi，yj)、和一面对于该便携式无线装置和仿真人体60沿x方向和y方向移动固定在z＝z1处的电场探头1001一面预先测定的SAR分布SARref(xi，yi，z1)，用公式12，对于所定的多个位置坐标(xi，yj，z1)中的每一个计算变换系数分布αn(xi，yi，z1)。这里，近旁磁场分布href(xi，yj)能够用磁场探头1测定，SAR分布SARref(xi，yj，z1)能够用上述标准测定方法测定。其次，在步骤S32，根据一面用移动机构装置40沿x方向和y方向移动测定对象的便携式无线装置10a，一面接收来自设置在它的表面上检测近旁磁场的磁场探头1的检测信号，根据该检测信号的电压对于上述的多个位置坐标(xi，yj)中的每一个，计算在测定对象的便携式无线装置10a前面近旁的磁场平方值分布H2measure(xi，yi)。而且，在步骤S33，用公式13，通过对在上述计算得到的磁场平方值分布H2measure(xi，yj)乘以上述计算得到的各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的变换系数分布αn(xi，yj，z1)，推定并计算各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个的SAR分布SARestimate(xi，yj，z1)，进行到图40的步骤S34。
在图40的步骤S34A，在各支持姿势n(n＝1，2，3，4)中的每一个上，用上述公式20和上述公式14或公式15计算平均SAR后，接着实施与图36相同的从步骤S36到S38的处理，结束该SAR计算处理。
如果根据与图39和图40所示的第8实施形态的变形例有关的平均SAR推定方法，则与图35和图36所示的第8实施形态有关的平均SAR推定方法比较，因为能够用上述公式20推定并计算z方向的SAR，所以在步骤S31A不需要测定在基准便携式无线装置中的z方向的SAR分布和计算在z方向的变换系数分布α(x，y，z)，又，在步骤S33不需要计算z方向的SAR分布，从而能够大幅度地减少计算量。
其次，下面我们说明用与第8实施形态的变形例有关的上述公式20和公式14或公式15，计算与图25有关的平均SAR的结果。这里，发射信号的频率f＝925MHz，导磁率μ取真空中的导磁率值μ0＝4π×10-7[H/m]，电导率σ取SAR溶液53的电导率值σ＝1.01[S/m]。这时，仿真人体材料的表皮深度δ成为δ＝1.65×10-2。
首先，我们说明1g的平均SAR的计算。1g的平均SAR能够作为立方格子54A的底面一边为10[mm]的立方格子54内的各坐标中的SAR的相加平均进行计算。在本实施例中，以5[mm]间隔测定SAR，计算1g的平均SAR。我们将参照图41说明这个计算方法。
在图41中，表示了电场探头1001的传感器部分1001s接近仿真人体的头部60的表面界线84的状态。这里，关于在图41中的多个测定点81中，包含以SAR测定的最大点82为中心的测定界线83的SAR测定面(xy面)的9个点(＝3×3；这里，SAR测定面具有10[mm]×10[mm]的面积)的SAR值，用上述公式20推定z方向的SAR分布。此外，能够用上述标准测定方法进行测定，如图41所示，是在包含离开仿真人体的头部60的表面界线84只有3.7[mm]的内侧的测定界线83的SAR测定面上。令在上述SAR测定的最大点82的位置上的SAR为SARestimate(xi，yj，z1)。所以，在仿真人体的头部60的表面界线84上的推定点85处的SAR是在离开上述测定最大点82在-z方向只移动3.7[mm]的位置处的SAR，能够通过将z＝-3.7[mm]代入上述公式20计算出来。因此，进行SAR推定的3×3×3＝27个(10[mm]×10[mm]×10[mm])的测定点81的z方向坐标，如图41所示，成为从仿真人体的头部60的表面界线84间隔5mm的z＝-3.7[mm]，1.3[mm]，6.3[mm]。如上所示，通过用上述公式20计算推定的27个推定点81的SAR值的平均值，能够计算1g平均的SAR值。
如果根据本发明者的实验结果，则由上述标准测定方法测定的天线伸长状态的1g平均的SAR值为0.637[mW/g]，由用与第8实施形态的变形例有关的上述公式20的推定方法得到的1g平均的SAR值为0.645[mW/g]。所以，1g平均的SAR值的误差为+1％。
又，本发明者们，同样地推定10g平均的SAR值。这时，计算一边为22[mm]的立方体中的SAR值的平均。由上述标准测定方法测定的天线伸长状态的10g平均的SAR值为0.398[mW/g]，由用与第8实施形态的变形例有关的上述公式20得到的10g平均的SAR值为0.423[mW/g]。所以，10g平均的SAR值的误差为-6％。
如以上说明的那样，通过用与第8实施形态有关的平均SAR推定方法或用与第8实施形态的变形例有关的平均SAR推定方法，与已有技术比较，能够极其简单地高精度地推定并计算平均SAR。(各实施形态中使用的实施例)在上述各实施形态中，用磁场探头1，但是本发明不限于此，也可以用下面所示的磁场探头。
图42是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第1实施例有关的磁场探头1p的构成的侧面图。在图42中，磁场探头1p是备有在前端设置间隙的单一间隙型的屏蔽环的磁场探头，检测磁场的环的圆弧的半圆部分是由中心导体91和接地导体92构成的同轴电缆90构成的，另一半圆部分是由具有实质上与同轴电缆90的外径相同的外径的导体线93构成的。这里，导体线93的前端一侧的一端与同轴电缆90的中心导体91连接，它的另一端与同轴电缆90的接地导体92连接。
图43是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第2实施例有关的磁场探头1q的构成的侧面图。在图43中，磁场探头1q是备有双间隙型(平衡型)的屏蔽环的磁场探头，由2条同轴电缆90a，90b和半圆状金属线94构成，这里，同轴电缆90a由中心导体91a和接地导体92a构成，同轴电缆90b由中心导体91b和接地导体92b构成。金属线94的一端与同轴电缆90a的中心导体91a连接，金属线94的另一端与同轴电缆90b的中心导体91b连接。2条同轴电缆90a，90b与作为平衡不平衡变换器的平衡-不平衡转换器95的平衡型端子连接，馈电用同轴电缆96与该平衡-不平衡转换器95的不平衡型端子连接。
图44是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第3实施例有关的磁场探头1r的构成的斜视图。在图44中，磁场探头1r是用多层印刷线路基板构造的屏蔽环，作为一个例子，表示用3层印刷线路基板构成备有单一间隙型屏蔽环的磁场探头。在图44中，在电介质基板101上，形成由具有间隙的大致圆形部分111和与大致圆形部分111的中间位置连接的直线带状部分112构成的接地导体样式110，在电介质基板102上，形成由具有间隙的大致半圆形部分121和与大致半圆形部分121的一端连接的直线带状部分122构成的传输导体样式120，在电介质基板103上，形成由具有间隙的大致圆形部分131和与大致圆形部分131的中间位置连接的直线带状部分132构成的接地导体样式130。为了由2条接地导体样式110，130夹住传输导体样式120而将3块电介质基板101，102，103层积并粘合起来。这里，在大致圆形部分111的前端沿厚度方向贯通电介质基板101，在大致半圆形部分121的前端沿厚度方向贯通电介质基板102，在大致圆形部分131的前端沿厚度方向贯通电介质基板103那样地，形成贯通孔140，在形成的贯通孔140的内部充填并形成贯通孔导体140c。因此，使大致圆形部分111的前端、大致半圆形部分121的前端和大致圆形部分131的前端连接在一起并一起接地。此外，也可以例如用电介质基板由两面型微带线路、共面线路、开槽线路等的馈电用平面传输线路构成直线带状部分112，122，132的部分。
图45是表示连接到在与本发明有关的实施形态中使用的第4实施例有关的磁场探头1的信号电缆的变形例的构成的方框图。在图45中，在用备有激光二极管等构成的电光变换器150对表示与由磁场探头1检测出的磁场成比例的检测电压的检测信号进行电光变换后，通过光纤光缆151传输变换后的光信号后，输入光电变换器152。光电变换器152在对输入的光信号进行光电变换，变换成电信号后，通过馈电用电缆进行输出。如果根据图45的实施例，则因为电光变换磁场探头1的检测信号并进行传输，所以能够大幅度降低外来噪声对检测信号的影响。
图46是表示处理来自在与本发明有关的实施形态中使用的第5实施例有关的磁场探头1的检测信号的装置的变形例的构成的方框图。在图46中，通过可变放大器35和可变相移器36输出来自磁场探头1的检测信号。在该实施例中，例如，为了提高SAR测定的分辨率减小磁场探头1的环径，另一方面用可变放大器35放大检出信号的电压。因此，能够检测微小磁场。又，与图7的第5实施形态相同，为了使测定得到的SAR分布与基准天线的所定的SAR分布实质上一致而调整可变放大器35的放大幅度和可变相移 36的相移量，此后，通过对测定对象的便携式无线装置实施SAR的测定处理，校正该SAR测定装置，能够更高精度地SAR分布。
此外，在以上的第5实施例中，备有可变放大器35和可变相移器36，但是本发明不限于此，也可以备有可变放大器35和可变相移器36中的至少一方。
图47(a)是表示在与本发明有关的实施形态中使用的第6实施例有关的多个磁场探头1的配置方法的zx平面的截面图，图47(b)是它的xy平面的截面图。如图47(a)和(b)所示，也可以使相互邻接的1对磁场探头(1-1和1-2，1-2和13，1-3和1-4)相互正交并以分离间隔d，1维阵列排列地进行并列配置。又，不限于图47(a)和(b)的1维阵列排列，也可以并列配置2维阵列排列。所以，通过使磁场探头1-1到1-4相互正交地进行并列配置，能够增大各磁场探头1-1到1-4之间的隔离，能够高精度地检测xy成分的磁场。
例如，如下所示地算出在图47(a)和(b)中的磁场检测点201上的xy成分的磁场强度。首先，磁场探头1-1的环的中心检测当来到磁场检测点201时的磁场强度H1。其次，如图48(a)和(b)所示，使磁场探头1-1到1-4沿-x方向只移动距离d。这时，磁场检测点201来到磁场探头1-2的环中心。这里，由磁场探头1-2检测出的磁场强度为H2。在磁场检测点201中的xy成分的磁场强度Htotal如下式所示，由2个磁场强度为H1，H2的平方和表示。Htotal=H12+H22]]>(式21)又，也可以不使由磁场探头1-1检测出的磁场强度H1和由磁场探头1-2检测出的磁场强度H2沿x方向移动，原封不动地用上述公式21通过平方和算出来。这时的磁场强度的检测点201如图49所示，位于2个磁场探头1-1和1-2的环中心间距离的中点(中间位置)。如果根据图49(a)和(b)所示的磁场测定方法，则因为不伴随使相邻磁场探头1-1，1-2的坐标一致的移动，所以能够高速地测定磁场强度。
图50是表示由在与本发明有关的实施形态中使用的第8实施例有关的3个磁场探头部分301，302，303构成的磁场探头1m的配置方法的斜视图。如图50所示，磁场探头1m由3个磁场探头部分301，302，303构成，这里，为了使x轴与它们的环面正交地贯通磁场探头部分301的环中心，y轴与它们的环面正交地贯通磁场探头部分302的环中心，z轴与它们的环面正交地贯通磁场探头部分303的环中心而配置这些磁场探头部分301，302，303。通过以上那样的构成，能够检测3个轴的3个正交成分的磁�。芄桓呔鹊夭舛ù懦∏慷�。
如图51(a)、(b)和(c)所示，通过对3个磁场探头部分301，302，303的环中心为了当来到xyz坐标系的原点而分别移动以与上述图50相同的配置关系配置的磁场探头1m时的检测强度进行平方和计算，能够算出在上述图50的检测点201中的磁场强度。当令在各磁场探头部分301，302，303的检测点201中的磁场强度分别为H1，H2，H3时，在xyz坐标系的原点的总磁场强度Htotal如下式所示。Htotal=H12+H22+H32]]>(式22)又，作为简易的xyz成分的磁场检测方法，如图52所示，也可以用上述公式计算不移动3个磁场探头部分301，302，303，由作为与上述图50相同的配置关系到检测点201的距离只离开相同的距离d配置的各磁场探头部分301，302，303分别检测出的磁场强度H1，H2，H3的平方和。这个磁场检测方法因为不伴随使3个磁场探头部分301，302，303的坐标一致的移动，所以能够高速地测定磁场。
进一步，形成图52所示的相互正交的3个磁场探头部分301，302，303作为1个元件的磁场探头1m，也可以1维阵列排列地并列配置多个磁场探头1m，或者2维阵列排列地并列配置多个磁场探头1m。因此，可以高精度并且高速地测定磁场。
又，为了减少外来噪声重叠在来自磁场探头1的检测信号上，最好用金属板将磁场探头1、便携式无线装置10，10a、移动机构装置30，40等包围起来。这时，为了使金属板不引起多重反射，最好用电波吸收体覆盖金属板的内侧。因此，可以高精度地测定磁场。
进一步，为了不使便携式无线装置10，10a的近旁磁场分布混乱，用金属材料形成移动机构装置30，40是不合适的，因此，移动机构装置30，40最好由例如聚氟化乙烯和丙烯等的树脂材料或木材等的电介质形成。又，在磁场探头1和便携式无线装置10，10a的周边也存在由金属材料构成的部件，对于测定便携式无线装置10，10a的近旁磁场是不好的，因此，最好在由金属材料构成的部件上粘贴电波吸收体。
进一步，变换系数α的分布因便携式无线装置10，10a的发射频率和制品的机种的不同而不同。为了与多机种和多频率对应，也可以具有与测定的便携式无线装置10，10a对应，切换用于计算SAR的变换系数α的分布的功能。
在以上的实施形态中，移动机构装置30，40备有移动机构，一面使便携式无线装置10，10a移动，一面测定它们的近旁磁场分布，但是本发明不限于此，也可以在磁场探头1或磁场探头1的阵列上设置移动机构。
如上面详细述说的那样，如果根据与本发明有关的用于无线装置的相对吸收率测定装置，则其特征是备有在自由空间测定从基准的无线装置或基准天线发射的电波的第1近旁磁场的第1测定装置、
用所定的方法用所定的仿真人体测定与从上述基准的无线装置或基准天线发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的第2测定装置、通过使上述测定的相对吸收率(SAR)除以上述测定的第1近旁磁场的平方值计算变换系数α的第1计算装置、在自由空间测定从测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的第3测定装置、和通过在上述测定的第2近旁磁场的平方值上乘以上述计算得到的变换系数α，推定并计算与从上述测定对象的无线装置发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的第2计算装置。
这里，在上述用于无线装置的相对吸收率测定装置中，其特征是最好进一步备有相对于上述第1测定装置和第2测定装置1维、2维或3维地移动上述基准的无线装置或基准天线的第1移动装置、和相对于上述测定对象的无线装置和上述仿真人体1维、2维或3维地移动上述第2测定装置的第2移动装置，上述第1测定装置，一面由上述第1移动装置移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面在自由空间测定从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波的第1近旁磁场的分布，上述第2测定装置，一面由上述第1移动装置移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面用上述测定方法测定与从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的分布，上述第1计算装置通过将上述测定的相对吸收率(SAR)的分布除以上述测定的第1近旁磁场的平方值的分布计算变换系数α的分布，上述第3测定装置，一面由上述第2移动装置移动上述测定对象的无线装置，一面在自由空间测定从上述测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的分布，上述第2计算装置，通过在上述测定的第2近旁磁场的平方值的分布上乘以上述计算得到的变换系数α的分布，推定并计算与从上述测定对象的无线装置发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的分布。
所以，如果根据本发明，则在自由空间中测定从便携式电话机等的无线装置发射的近旁磁场分布，根据上述测定的近旁磁场分布能够用简单的装置构成，高速并且高精度地推定并计算SAR或其分布。又，如果根据本发明，则能够在按照实际的SAR测定的便携式电话机等的无线装置的配置中测定SAR或其分布。进一步，如果根据本发明，则与已有的技术比较能够在生产线上容易地测定便携式电话机等的无线装置的SAR或其分布。
权利要求
1.用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是备有在自由空间测定从基准的无线装置或基准天线发射的电波的第1近旁磁场的第1测定装置、用所定的测定方法用所定的仿真人体测定与从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的第2测定装置、通过将上述测定的相对吸收率(SAR)除以上述测定的第1近旁磁场的平方值来计算变换系数α的第1计算装置、在自由空间测定从测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的第3测定装置、和通过在上述测定的第2近旁磁场的平方值上乘以上述计算得到的变换系数α，推定并计算与从上述测定对象的无线装置发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的第2计算装置。
2.权利要求1中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是进一步备有相对于上述第1测定装置和上述第2测定装置，1维、2维、3维地移动上述基准的无线装置或上述基准天线的第1移动装置、和相对于上述测定对象的无线装置和上述仿真人体，1维、2维、3维地移动上述第2测定装置的第2移动装置，上述第1测定装置，一面由上述第1移动装置移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面在自由空间测定从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波的第1近旁磁场的分布，上述第2测定装置，一面由上述第1移动装置移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面用上述测定方法测定与从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的分布，上述第1计算装置通过将上述测定的相对吸收率(SAR)的分布除以上述测定的第1近旁磁场的平方值的分布计算变换系数α的分布，上述第3测定装置，一面由上述第2移动装置移动上述测定对象的无线装置，一面在自由空间测定从上述测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的分布，上述第2计算装置，通过在上述测定的第2近旁磁场的平方值的分布上乘以上述计算得到的变换系数α的分布，推定并计算与从上述测定对象的无线装置发射的电波有关的相对吸收率(SAR)的分布。
3.权利要求2中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第1测定装置，一面由上述第1移动装置，除了对上述基准的无线装置或上述基准天线的表面实质上垂直的方向外，1维或2维地移动上述基准的无线装置或上述基准天线，一面在自由空间测定从上述基准的无线装置或上述基准天线发射的电波的第1近旁磁场的分布，上述第3测定装置，一面由上述第2移动装置，除了对上述测定对象的无线装置的表面实质上垂直的方向外，1维或2维地移动上述测定对象的无线装置，一面在自由空间测定从上述测定对象的无线装置发射的电波的第2近旁磁场的分布。
4.权利要求3中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第2计算装置，根据在包含与上述第3测定装置有关的相对吸收率(SAR)的测定界线的测定面中，通过上述推定并计算得到的相对吸收率(SAR)或其分布和离开上述测定对象的无线装置的距离，用包含用于测定相对吸收率(SAR)的上述仿真人体的表皮深度的关系式，推定并计算在对上述测定对象的无线装置的表面实质上垂直的方向上的相对吸收率(SAR)或其分布。
5.权利要求1到4中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第2测定装置对于支持上述基准的无线装置的相互不同所定的多个支持姿势中的每一个测定上述相对吸收率(SAR)或其分布，上述第1计算装置对于上述多个支持姿势中的每一个计算上述变换系数或其分布， 上述第2计算装置对于上述多个支持姿势中的每一个计算上述相对吸收率(SAR)或其分布。
6.权利要求1到5中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第2计算装置，根据在远离上述测定对象的无线装置的所定体积内的多个测定点上的多个相对吸收率(SAR)，计算该多个相对吸收率(SAR)的平均值作为平均SAR。
7.权利要求6中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第2计算装置检索在上述多个支持姿势中计算的各平均SAR的最大值，判断上述检索出的各平均SAR的最大值是否在所定阈值以下，当上述检索出的各平均SAR的最大值在所定阈值以下时，输出该无线装置是优良品的信息，另一方面，当上述检索出的各平均SAR的最大值超过所定阈值时，输出该无线装置是不良品的信息。
8.权利要求1到7中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别备有至少1个磁场探头。
9.权利要求1到7中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别备有以所定的间隔隔开地并列配置的多个磁场探头。
10.权利要求9中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述各磁场探头，它们的各磁场检测面以45度的角度交叉，并且使相互邻接的1对磁场探头的相互所成角度为90度那样地并列配置。
11.权利要求10中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置，通过分别计算由相互邻接的1对磁场探头测定的两个近旁磁场的平方和的平方根，计算在该一对磁场探头的中间位置上的近旁磁场。
12.权利要求9到11中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是将在终端上接上终端电阻的磁场探头分别配置在上述多个磁场探头中的位于两端的各磁场探头的外侧。
13.权利要求8到12中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别进一步备有设置在上述各磁场探头的后段的，可变放大器和可变相移器中的至少一方。
14.权利要求13中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是进一步备有为了由上述第2测定装置得到所定的SAR分布而对上述可变放大器的放大幅度和上述可变相移器的相移量进行控制的控制装置。
15.权利要求8到14中任何一项所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述各磁场探头通过备有3个磁场探头部分而构成，3个磁场探头部分为了使它们的检测面中心分别通过相互正交的3个轴而进行配置。
16.权利要求15中所述的用于无线装置的相对吸收率测定装置，其特征是上述第1测定装置和上述第3测定装置分别通过计算由上述3个磁场探头部分检测出的3个磁场的平方和的平方根，计算由该3个磁场探头部分构成的磁场探头测定的近旁磁场。
全文摘要
本发明涉及用于无线装置的相对吸收率测定装置，在自由空间测定从基准的无线装置或基准天线发射的电波的近旁磁�。盟ǖ牟舛ǚ椒ㄓ梅抡嫒颂宀舛ㄓ氪踊嫉奈尴咦爸没蚧继煜叻⑸涞牡绮ㄓ泄氐南喽晕章�(SAR)，通过将测定的相对吸收率(SAR)除以测定的近旁磁场的平方值预先计算变换系数α。相对吸收率计算控制器20，通过在自由空间测定从测定对象的无线装置发射的电波的近旁磁�。⒃诟貌舛ǖ慕源懦〉钠椒街瞪铣艘约扑愕玫降谋浠幌凳粒贫ú⒓扑阌氪硬舛ǘ韵蟮奈尴咦爸梅⑸涞牡绮ㄓ泄氐南喽晕章�(SAR)。
文档编号G01R29/08GK1453592SQ0311068
公开日2003年11月5日 申请日期2003年4月22日 优先权日2002年4月22日
发明者尾崎晃弘, 小川晃一, 小柳芳雄, 齐藤裕, 梶原正一, 浅山叔孝, 山本温 申请人:松下电器产业株式会社
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